VF balun transformatori na feritnim jezgrama. Visokofrekventni transformator

Izum se odnosi na elektrotehniku ​​i može se koristiti u radiotehnici u transformatorskim uređajima i uređajima za zbrajanje snage pri izradi HF-VHF radio odašiljača. Unutar produžene feritne jezgre visokofrekventnog (HF) transformatora, na njegovoj je osi ugrađena cilindrična cijev od električno vodljivog materijala, koja je, blizu krajnjih granica jezgre, spojena električno vodljivim premosnicima na odgovarajuće pletene stezaljke dio HF kabela koji prolazi unutar cijevi. Tehnički rezultat sastoji se u usmjeravanju magnetskog polja u radijalnom smjeru feritne jezgre visokofrekventnog transformatora. 3 ilustr.

Izum se odnosi na transformatore za visokofrekventne uređaje koji se koriste u izradi radio odašiljača i pojačala HF-VHF područja.

Poznat je visokofrekventni transformator tipa duge linije (Alekseev O.V., Golovkov A.A., Polevoy V.V., Solovyov A.A. "Uređaji za širokopojasni radio odašiljanje." L., Svyaz, 1978., str. 155, sl. 8.14b), koji se sastoji od feritna cijev ili set feritnih prstenova unutar kojih je postavljen RF kabel.

Najbliži predloženom tehničkom rješenju je visokofrekventni transformator (V.V. Shakhgildyan. “Design of radio transmitting devices.” L., Radio and Communications, 1984., str. 176, sl. 4-20b), odabran kao prototip dizajn transformatora s “jednom zavojnicom” u kojem RF kabel koji tvori zavoj transformatora prolazi kroz dvije cilindrične feritne jezgre.

Nedostatak prototipa s povećanom RF snagom u kabelu su značajne promjene magnetske indukcije duž polumjera feritne jezgre, a posljedično i gubici snage koji određuju temperaturu cijelog uređaja.

Tehnički problem koji izum rješava je prisilno usmjeravanje visokofrekventnih magnetskih polja u presjeku jezgre, čak i uz moguće odstupanje kabela od osi jezgre.

U snažnim VF transformatorima, unutarnji promjer jezgre mora biti odabran znatno veći od radijalne veličine kabela koji se nalazi unutar ove jezgre. To se radi kako bi se smanjila promjena magnetske indukcije duž polumjera jezgre, koja varira obrnuto proporcionalno udaljenosti od osi vodiča s strujom koji se nalazi unutar jezgre. Stoga, kako se radijalne dimenzije jezgre povećavaju, razlika u magnetskoj indukciji na njezinoj unutarnjoj i vanjskoj površini se smanjuje, a posljedično se smanjuje snaga gubitka koja se oslobađa u tim područjima i temperatura feritne jezgre. Budući da se visokofrekventni napon primjenjuje na vanjske terminale koaksijalnog kabela, struja će teći kroz vanjsku površinu pletenice kabela. Magnetsko polje struje ima središnju simetriju u odnosu na os kabela. Zato se os simetrije koaksijalnog kabela unutar cilindrične jezgre i os same jezgre moraju poklapati. Kada kabel odstupi od uzdužne osi jezgre, magnetsko polje u različitim dijelovima jezgre duž perimetra prstena bit će različito, a ta će razlika biti veća što kabel više odstupa od osi jezgre. U tom slučaju razlika u magnetskim poljima u dijelovima jezgre može biti značajna, pa se stoga jakosti magnetskog polja u tim dijelovima jezgre mogu razlikovati nekoliko puta. Posljedica ulaska magnetskog materijala u područje zasićenja čak iu malom dijelu jezgre bit će ne samo pojava izobličenja u odaslanom signalu, već i pojava temperaturnog gradijenta duž perimetra jezgre. Posljednja okolnost može uzrokovati mehaničko uništenje jezgre. Stoga, kako bi se izbjeglo zasićenje čak iu malom dijelu jezgre, potrebno je prilikom proračuna napraviti rezervu u vrijednosti dopuštene magnetske indukcije u cijelom volumenu jezgre, što u konačnici dovodi do značajnog povećanja dimenzije i težinu transformatora.

Problem se rješava ugradnjom elektrovodljive cijevi u feritnu jezgru unutar koje se proteže komad RF kabela čiji su krajevi pletenice spojeni na odgovarajuće krajeve cijevi.

Izum (visokofrekventni transformator) ilustriran je crtežima, gdje je na Sl. Slika 1 prikazuje transformator koji se koristi za invertiranje ili balansiranje RF signala koaksijalnog kabela; SL. 2 - transformator s jednim zavojom, na sl. 3 - izvedba transformatora s jednim okretajem.

Unutar feritne jezgre 1 (slika 1), sastavljene od pojedinačnih prstenova, duž njezine unutarnje površine ugrađena je cilindrična cijev 2 izrađena od električno vodljivog materijala. Rubovi ove cijevi spojeni su skakačima 3 i 4 (od istog materijala kao i cijev) pomoću vodiča 5, 6 na pletenicu koaksijalnog kabela 7 koji se nalazi unutar cijevi. Kao rezultat toga, struja, određena razlikom potencijala na granicama pletenice kabela, neće teći duž vanjske površine pletenice kabela, već duž površine ugrađene cilindrične cijevi 2 duž skakača 3, 4 i vodiča 5 , 6. U ovom slučaju položaj kabela unutar cilindrične cijevi ne utječe na struje unutar kabela, niti na struju na vanjskoj površini cilindrične cijevi. Unutar volumena definiranog cilindričnom površinom i skakačima koji ga zatvaraju, kabel se može postaviti proizvoljno, na primjer, kao što je prikazano na sl. 1. Kada se jezgra podijeli na dva dijela (slično kao na slici 2), u oba dijela jezgre ugrađuju se elektrovodljive strukture s pripadajućim priključcima u svakom od njih. Duljina kabela transformatora može se smanjiti izravnavanjem kabela unutar vodljivih cilindara i ekscentričnim postavljanjem unutar njih (slika 3). Kako bi se smanjio utjecaj dijelova feritne jezgre na magnetsko polje pletenice dijela koaksijalnog kabela koji povezuje dva dijela strukture, preporučljivo je odmaknuti ovaj dio kabela od ravne površine jezgri dok istovremeno povećanje duljine elektrovodljive strukture.

Visokofrekventni transformator izrađen u obliku cilindrične feritne jezgre s koaksijalnim kabelom u unutrašnjosti na čijim je krajevima pletenica doveden visokofrekventni napon, naznačen time što je ugrađena cilindrična cijev od elektrovodljivog materijala. unutar jezgre na svojoj osi, čiji su krajevi spojeni s odgovarajućim krajevima pletenice kabela smještenog u cijevi.

Slični patenti:

Izum se odnosi na područje elektrotehnike i namijenjen je strujnim pretvaračima, transformatorima ili induktorima općeg načina rada. Tehnički rezultat je smanjenje veličine pretvarača, smanjenje raspršene energije zbog Jouleovog efekta i smanjenje negativnog utjecaja induktiviteta rasipanja.

Izum se odnosi na elektroprivredu i namijenjen je ograničavanju razina industrijskih frekvencijskih magnetskih polja koja se stvaraju u okolnom prostoru u javnim i upravnim zgradama s elektroničkom opremom, na primjer, opremom za relejnu zaštitu i automatizaciju, ili stambenim prostorima jednostrukim fazni električni reaktori bez feromagnetske jezgre.

Izum se odnosi na elektrotehniku ​​i namijenjen je ograničavanju razine industrijskih frekvencijskih magnetskih polja koja se stvaraju u okolnom prostoru u javnim, upravnim zgradama ili stambenim prostorijama jednofaznim električnim reaktorima bez feromagnetske jezgre.

Kako izračunati i namotati impulsni transformator za polumostno napajanje?

Govorit ćemo o "lijenom navijanju". Ovo je kada ste previše lijeni da brojite zavoje. https://site/

Najzanimljiviji videi na Youtubeu

Odabir vrste magnetskog kruga.

Najuniverzalnije magnetske jezgre su oklopne jezgre u obliku slova W i šalica. Mogu se koristiti u bilo kojem sklopnom napajanju, zahvaljujući mogućnosti postavljanja razmaka između dijelova jezgre. Ali mi ćemo namotati impulsni transformator za polumostni pretvarač push-pull, čija jezgra ne treba razmak i stoga je prstenasti magnetski krug sasvim prikladan. https://site/

Za prstenastu jezgru nema potrebe za izradom okvira i izradom uređaja za namatanje. Jedina stvar koju morate učiniti je napraviti jednostavan shuttle.

Slika prikazuje feritnu magnetsku jezgru M2000NM.

Standardna veličina prstenaste magnetske jezgre može se identificirati prema sljedećim parametrima.

D je vanjski promjer prstena.

d – unutarnji promjer prstena.

Dobivanje početnih podataka za jednostavan proračun impulsnog transformatora.

Napon napajanja.

Sjećam se da sam, dok naše elektroenergetske mreže još nisu privatizirali stranci, napravio rasklopno napajanje. Posao se razvukao do noći. Tijekom posljednjih testova iznenada se pokazalo da su se ključni tranzistori počeli jako zagrijavati. Ispostavilo se da je napon mreže noću skočio na 256 volti!

Naravno, 256 volti je previše, ali ne biste se trebali oslanjati ni na GOST 220 +5% -10%. Ako odaberete 220 volti +10% kao maksimalni mrežni napon, tada:

242 * 1,41 = 341,22 V(brojimo vrijednost amplitude).

341,22 – 0,8 * 2 ≈ 340 V(oduzeti pad na ispravljaču).

Indukcija.

Približnu vrijednost indukcije određujemo iz tablice.

Primjer: M2000NM – 0,39T.

Frekvencija.

Frekvencija generiranja samouzbuđenog pretvarača ovisi o mnogim čimbenicima, uključujući veličinu opterećenja. Ako odaberete 20-30 kHz, malo je vjerojatno da ćete napraviti veliku pogrešku.

Granične frekvencije i vrijednosti indukcije rasprostranjenih ferita.

Mangan-cink feriti.

Parametar	Feritni stupanj
	6000NM	4000 NM	3000 NM	2000NM	1500 NM	1000 NM
	0,005	0,1	0,2	0,45	0,6	1,0
	0,35	0,36	0,38	0,39	0,35	0,35

Nikal-cink feriti.

Parametar	Feritni stupanj
	200NN	1000NN	600NN	400NN	200NN	100NN
Granična frekvencija pri tg δ ≤ 0,1, MHz	0,02	0,4	1,2	2,0	3,0	30
Magnetska indukcija B pri Hm = 800 A/m, T	0,25	0,32	0,31	0,23	0,17	0,44

Kako odabrati feritnu prstenastu jezgru?

Približnu veličinu feritnog prstena možete odabrati pomoću kalkulatora za izračun impulsnih transformatora i vodiča za feritne magnetske jezgre. Obje možete pronaći u.

Podatke predložene magnetske jezgre i podatke dobivene u prethodnom odlomku unosimo u obrazac kalkulatora za određivanje ukupne snage jezgre.

Ne biste trebali odabrati dimenzije prstena blizu maksimalne snage opterećenja. Nije tako zgodno navijati male prstenove, a morat ćete namotati puno više zavoja.

Ako u tijelu budućeg dizajna ima dovoljno slobodnog prostora, tada možete odabrati prsten s očito većom ukupnom snagom.

Imao sam na raspolaganju M2000NM prsten standardne veličine K28x16x9mm. Unio sam ulazne podatke u obrazac kalkulatora i dobio ukupnu snagu od 87 vata. Ovo je više nego dovoljno za moje napajanje od 50 W.

Pokrenite program. Odaberite "Proračun polumosnog transformatora s glavnim oscilatorom."

Kako kalkulator ne bi "psovao", prozore koji se ne koriste za izračun sekundarnih namota ispunite nulama.

Kako izračunati broj zavoja primarnog namota?

Početne podatke dobivene u prethodnim paragrafima unosimo u obrazac kalkulatora i dobivamo broj zavoja primarnog namota. Promjenom veličine prstena, stupnja ferita i frekvencije generiranja pretvarača, možete promijeniti broj zavoja primarnog namota.

Treba napomenuti da je ovo vrlo, vrlo pojednostavljen izračun impulsnog transformatora.

No, svojstva našeg divnog samopobudnog izvora napajanja su takva da se sam pretvarač prilagođava parametrima transformatora i veličini opterećenja promjenom frekvencije generiranja. Dakle, kako se opterećenje povećava i transformator pokušava ući u zasićenje, frekvencija generiranja se povećava i rad se vraća u normalu. Manje pogreške u našim izračunima kompenziramo na isti način. Pokušao sam promijeniti broj zavoja istog transformatora više od jedan i pol puta, što se odražava u primjerima u nastavku, ali nisam mogao otkriti nikakve značajne promjene u radu napajanja, osim promjene u frekvencija generiranja.

Kako izračunati promjer žice za primarni i sekundarni namot?

Promjer žice primarnog i sekundarnog namota ovisi o parametrima napajanja unesenim u obrazac. Što je veća struja namota, potreban je veći promjer žice. Struja primarnog namota proporcionalna je "korištenoj snazi ​​transformatora".

Značajke namotaja impulsnih transformatora.

Namotni impulsni transformatori, a posebno transformatori na prstenastim i toroidnim magnetskim jezgrama, imaju neke značajke.

Činjenica je da ako bilo koji namot transformatora nije dovoljno ravnomjerno raspoređen po obodu magnetskog kruga, tada pojedini dijelovi magnetskog kruga mogu postati zasićeni, što može dovesti do značajnog smanjenja snage napajanja, pa čak i dovesti do njegovog neuspjeha.

Pokušavamo namotati "lijeni namotaj". I u ovom slučaju, najlakši način je namotati jednoslojni namot "zavoj u zavoj".

Što je potrebno za ovo?

Potrebno je odabrati žicu takvog promjera da stane “zavoj do zavoja”, u jednom sloju, u prozor postojeće prstenaste jezgre, pa čak i da se broj zavoja primarnog namota ne razlikuje mnogo od onaj proračunati.

Ako se broj zavoja dobiven u kalkulatoru ne razlikuje za više od 10-20% od broja dobivenog u formuli za izračunavanje polaganja, tada možete sigurno namotati namot bez brojanja zavoja.

Istina, za takvo namotavanje, najvjerojatnije ćete morati odabrati magnetski krug s nešto većom ukupnom snagom, što sam već savjetovao gore.

1 – prstenasta jezgra.

2 - brtva.

3 – zavoji namota.

Slika pokazuje da će kod namatanja "zavoj na zavoj" izračunati opseg biti mnogo manji od unutarnjeg promjera feritnog prstena. To je zbog promjera same žice i debljine brtve.

Zapravo, stvarni opseg koji će biti ispunjen žicom bit će još manji. To je zbog činjenice da žica za namatanje ne prianja uz unutarnju površinu prstena, stvarajući neki razmak. Štoviše, postoji izravan odnos između promjera žice i veličine ovog razmaka.

Ne smijete povećavati napetost žice prilikom namotavanja kako biste smanjili ovaj razmak, jer to može oštetiti izolaciju i samu žicu.

Pomoću donje empirijske formule možete izračunati broj zavoja na temelju promjera postojeće žice i promjera prozora jezgre.

Maksimalna pogreška izračuna je približno –5% + 10% i ovisi o gustoći žice.

w = π(D – 10S – 4d) / d, Gdje:

w– broj zavoja primarnog namota,

π – 3,1416,

D– unutarnji promjer prstenaste magnetske jezgre,

S– debljina izolacijske brtve,

d– promjer žice s izolacijom,

/ - razlomačka linija.

Kako izmjeriti promjer žice i odrediti debljinu izolacije - opisano.

Za lakši izračun pogledajte ovaj link:

Nekoliko primjera proračuna realnih transformatora.

● Snaga – 50 Watt.

Magnetska jezgra – K28 x 16 x 9.

Žica – Ø0,35 mm.

w= π (16 – 10*0,1 – 4*0,39) / 0,39 ≈ 108 (zavoji).

Zapravo je stalo - 114 okretaja.

● Snaga – 20 Watt.

Magnetska jezgra – K28 x 16 x 9.

Žica – Ø0,23 mm.

w = π (16 – 10*0,1 – 4*0,25) / 0,25 ≈ 176 (zavoji).

Zapravo je stalo - 176 okretaja.

● Snaga – 200 Watt.

Magnetna jezgra – dva prstena K38 x 24 x 7.

Žica – Ø1.0mm.

w = π (24 – 10*0,1 – 4*1,07) / 1,07 ≈ 55 (zavoji).

U stvarnosti stane 58 zavoja.

U praksi radio amatera nije često moguće odabrati promjer žice za namatanje s potrebnom točnošću.

Ako se pokaže da je žica pretanka za namatanje "zavoj na zavoj", a to se često događa kod namotavanja sekundarnih namota, tada uvijek možete malo rastegnuti namot razmaknuvši zavoje. A ako nema dovoljno presjeka žice, tada se namot može namotati u nekoliko žica odjednom.

Kako namotati pulsni transformator?

Prvo morate pripremiti feritni prsten.

Kako bi spriječili da žica proreže izolacijsku brtvu i ošteti se, preporučljivo je otupiti oštre rubove feritne jezgre. Ali to nije potrebno, pogotovo ako je žica tanka ili se koristi pouzdana brtva. Istina, iz nekog razloga to uvijek radim.

Brusnim papirom zaokružite vanjske oštre rubove.

Isto radimo s unutarnjim stranama prstena.

Kako bi se spriječio kvar između primarnog namota i jezgre, oko prstena treba namotati izolacijsku brtvu.

Kao izolacijski materijal možete odabrati lakiranu tkaninu, tkaninu od stakloplastike, zaštitnu traku, Mylar foliju ili čak papir.

Prilikom namotavanja velikih prstenova žicom debljinom od 1-2 mm, prikladno je koristiti samoljepljivu traku.

Ponekad, pri izradi domaćih pulsnih transformatora, radio amateri koriste fluoroplastičnu traku - FUM, koja se koristi u vodovodu.

Prikladno je raditi s ovom trakom, ali fluoroplast ima hladnu fluidnost, a pritisak žice u području oštrih rubova prstena može biti značajan.

U svakom slučaju, ako ćete koristiti FUM traku, položite traku električnog kartona ili običnog papira duž ruba prstena.

Kada namotavate brtve na male prstenove, vrlo je prikladno koristiti kuku za montažu.

Kuka za montažu može biti izrađena od komada čelične žice ili žbice bicikla.

Pažljivo omotajte izolacijsku traku oko prstena tako da svaki zavoj preklapa prethodni s vanjske strane prstena. Tako izolacija s vanjske strane prstena postaje dvoslojna, a iznutra - četiri ili pet slojeva.

Za namatanje primarnog namota potreban nam je shuttle. Lako se može napraviti od dva komada debele bakrene žice.

Potrebnu duljinu žice za namatanje prilično je lako odrediti. Dovoljno je izmjeriti duljinu jednog zavoja i tu vrijednost pomnožiti s potrebnim brojem zavoja. Mali dodatak za zaključke i pogreške u izračunu također neće nauditi.

34 (mm) * 120 (okreće se) * 1,1 (puta) = 4488 (mm)

Ako se za namot koristi žica tanja od 0,1 mm, skidanje izolacije skalpelom može smanjiti pouzdanost transformatora. Bolje je ukloniti izolaciju takve žice pomoću lemilice i tablete aspirina (acetilsalicilne kiseline).

Budi oprezan! Kada se acetilsalicilna kiselina topi, oslobađaju se otrovne pare!

Ako se za bilo koji namot koristi žica promjera manjeg od 0,5 mm, tada je bolje izraditi stezaljke od nasukane žice. Na početak primarnog namota lemimo komad užetane izolirane žice.

Područje lemljenja izoliramo malim komadom električnog kartona ili običnog papira debljine 0,05 ... 0,1 mm.

Namotamo početak namota kako bismo sigurno učvrstili spoj.

Izvodimo iste operacije s izlazom kraja namota, samo ovaj put učvršćujemo spoj pamučnim nitima. Da napetost konca ne bi oslabila pri vezivanju čvora, krajeve konca učvrstimo kapljicom otopljenog kolofonija.

Ako se za namot koristi žica deblja od 0,5 mm, tada se zaključci mogu napraviti s istom žicom. Na krajevima morate staviti komade polivinil klorida ili druge cijevi (cambric).

Zatim je potrebno izvode zajedno s cijevi učvrstiti pamučnim koncem.

Preko primarnog namota omotamo dva sloja lakirane tkanine ili druge izolacijske trake. Ova međunamotna brtva neophodna je za pouzdanu izolaciju sekundarnih krugova napajanja od mreže rasvjete. Ako koristite žicu promjera većeg od 1 milimetra, onda je dobra ideja koristiti zaštitnu traku kao brtvu.

Ako ga namjeravate koristiti, onda možete namotati sekundarni namot u dvije žice. To će osigurati potpunu simetriju namota. Zavoji sekundarnih namota također moraju biti ravnomjerno raspoređeni po obodu jezgre. To posebno vrijedi za najsnažnije namote u smislu odvoda snage. Sekundarni namoti, koji oduzimaju malu količinu energije u usporedbi s ukupnom, mogu se namotati nasumično.

Ako pri ruci nemate žicu dovoljnog poprečnog presjeka, namot možete namotati s nekoliko žica spojenih paralelno.

Slika prikazuje sekundarni namot namotan u četiri žice.

Za sličnu konstrukciju odlučio sam se odmah nakon prvih ispitivanja i danas ne znam kako najbolje transformirati otpore s ovakvim težinsko-dimenzionalnim parametrima samog transformatora.

Osnova uređaja su feritne cijevi od signalnih kabela računalnih monitora. Snaga takvog transformatora ovisi o presjeku cijevi i njihovom broju. Na primjer, par čak i najmanjih kabelskih cijevi radi slobodno na 200 vata. Da bi se povećala snaga transformatora, broj cijevi se može proporcionalno povećati. Takvi se stupovi također mogu sastaviti od pojedinačnih prstenova visoke propusnosti. U ovom slučaju, kada koristite ferite proizvedene u CIS-u, budite spremni povećati pokazatelje težine i veličine zbog velikih gubitaka u njima.

Ovako izgleda transformator u pojačalu snage:

Transformator ove veličine može raditi s ulaznom snagom od 500 W. Nije teško zamisliti dimenzije jezgre transformatora za 1 kW - one su relativno male! U stvarnosti, testirao sam snagu takvog transformatora koristeći snagu koja je očito bila prevelika za njega s ACOM-2000. Rad u contest pileup-u na 80m pojasu ga je zagrijao i nakon 30 minuta prestao je raditi (SWR antene se naglo povećao), ali nakon 10 minuta SWR se vratio na prijašnju normalu. Sada zamislite dimenzije transformatora i snagu koja mu se dovodi!

Koeficijent transformacije izračunava se na sljedeći način:

K=N 2 2 /N 1 2

gdje je N 1 broj zavoja u primarnom namotu,

N 2 - broj zavoja u sekundarnom namotu

Na primjer, transformator s K = 2,25 sadrži 2 zavoja u primarnom namotu i 3 zavoja u sekundarnom namotu. Takav se transformator može koristiti, na primjer, za napajanje antena s Rin od oko 100 Ohma.

Transformator je namotan s tri žice istovremeno - navijamo 1 zavoj. Zatim namotamo zavoj sa žicom primarnog namota i pola zavoja sa žicama sekundarnog namota. Bolje je koristiti žice različitih boja. Spojite dvije žice sekundarnog namota u seriju. Spojna točka ima nulti potencijal (ako je antena simetrična) i mora biti uzemljena kako bi se odvodila statika. Primarni namot takvog transformatora ima smisla namotati debljom žicom.

Jedan zaokret izgleda ovako:

Cijeli transformator 1:2.25 namota se ovako:

Važna napomena: ako je antena asimetrična, tada se središnja točka sekundarnog namota ne može uzemljiti! Za odvod statike, bolje je uzemljiti ovu točku kroz otpornik reda veličine desetaka kOhma.

Za gore spomenutu antenu upotrijebljen je transformator 1:2,78, koji je ovako namotan na 4 cijevi: s tri žice napravljeno je 2,5 zavoja, a zatim je dodano još pola zavoja za primarni namot. Sekundar je spojen u seriju. Rezultirajući omjer okretaja bio je 5:3. Bez kompenzacije, dobio sam ovaj grafikon pri opterećenju od 150 Ohma:

Budući da je antena radila samo u opsezima od 1,8 i 3,5 MHz, odbio sam naknadu.

Valentin RZ3DK (SK) proizveo je sljedeći grafikon bez korištenja kapaciteta kompenzacije:

Kada izračunavate okretaje, morate shvatiti da je potrebna neka vrsta kompromisa. S jedne strane, potrebno je minimalno napraviti zavoje dovoljno za najniže područje, as druge strane, ne možemo dobiti veliki induktivitet rasipanja na najvišim frekvencijskim područjima.

Da biste dobili pristojnu kopiju, morate slijediti određena "pravila":

1. Moramo težiti minimalnom, ali dovoljnom broju zavoja u namotima

2. Uzmite žicu s najvećim mogućim poprečnim presjekom, posebno s namotom s niskim otporom.

3. Za simetrični sekundarni namot upotrijebite gotov kabel od dvije žice (onakav kakav se prije koristio u strujnim kabelima) koje zatim spojimo u seriju. Istodobno će sigurno imati istu duljinu i druge parametre, čime će se postići simetrija. Logičnije je koristiti takvu žicu ako je broj zavoja sekundarnog namota prije spajanja krajeva višekratnik cjelobrojne vrijednosti.

4. Potpunim i ravnomjernim ispunjavanjem prozora jezgre, možete postići manje "blokade" u HF rasponima.

5. Polazna točka za izračun može se uzeti kao minimalni dovoljan broj zavoja na najnižem rasponu. Ako ima malo zavoja za određenu propusnost cijevi, dobit ćete povećanje SWR-a prema niskofrekventnim područjima i moguće zagrijavanje.

6. Ako želite imati veću snagu uređaja, trebate težiti ne povećanju broja cijevi, već povećanju presjeka svake cijevi. A broj cijevi trebao bi biti minimalan, tj. samo 2, ali “guste”!

Zaključno, valja napomenuti da parametri težine i veličine transformatora izravno ovise o kvaliteti ferita. Ne isključujem da će se čak i na 100 vata vaš transformator zagrijati. Postoje dvije mogućnosti: promijeniti cijevi ili povećati njihov broj. Moji primjerci na 100 W uopće nisu promijenili temperaturu.

Pa, ne zaboravite da što je veća reaktivna komponenta u opterećenju, to je gore za transformator.

O TDL-u u tri dijela:

• #1

  Pozdrav Dmitry!

  Imam pitanje o željeznim cijevima.
  Činjenica je da ove cijevi imaju značajan raspon propusnosti (od 10 do 300 - od onih na koje sam naišao i koje su mi izmjerene). Kako uzeti u obzir ovu točku i što je (u smislu propusnosti) bolje koristiti?
  Trenutno koristim takav trans-r na dvije cijevi za napajanje vertikalne delte s perimetrom od 86 m uz istovremeno napajanje koaksijalnim kabelom RD-200. TRX je pored TRX-a. Duljina fidera je 15 m. Antena je čak izgrađena na 1,8 m Hz (bok!), naravno njena učinkovitost u ovom rasponu je kao kod parne lokomotive...

• #2

  Potrebna je maksimalna propusnost cijevi. 10 pa ni 300 nije dovoljno. Istina, ovisi o ciljevima koje slijedite. Mislim da nema nikoga tko je spreman napraviti te transformatore da rade samo na 28 MHz, na primjer.

• #3

  Pozdrav Dmitry!
  U kojim slučajevima je potrebno raditi galvansko odvajanje namota, a u kojim ne (kao kod vas)?

• #4

  Kod antena, antene su uvijek galvanski povezane s uzemljenjem barem preko otpora visokog otpora.

• #5

  Pozdrav Dmitry! Moja 86-metarska Delta se napaja simetričnom linijom od dva kabla od 75 ohma, njihove pletenice su spojene zajedno (nigdje nisu spojene).Sljedeći je transformator, napravljen u obliku dalekozora od deset cijevi. Presjek 5,8 cm2 i zatim kabel od 50 ohma (oko 10 m). Je li potrebno spojiti pletenice na tlo?

• #6

  Nema dovoljno podataka da se procijeni cjelovita slika, ali sigurno je da pletenicu treba uzemljiti!

• #7

  Pozdrav Dmitry!
  Želim pokušati napajati valni dipol od 1,8 MHz dug otprilike 164 metra koristeći feritni zasun tako da mogu pomicati točku napajanja po platnu i pronaći optimalnu točku za 1,8 i 3,5 MHz. Sudeći po mani, transformator je potreban 1 do 2. Reci mi kako to najbolje učiniti. kuća 30 metara na razini lifta.

  [e-mail zaštićen] Sergej RD0L

• #8

  Ako ga pomaknete, tada bi trebao postojati samo jedan okret u sekundaru (oštrica se jednom provuče kroz prsten). Budući da se trans mora transformirati 1:2 i povećati otpor na (kao što pišete) 100 Ohma, tada bi u njegovim primarnim zavojima trebalo biti sqr(0,5)=0,7vit, što je tehnički nemoguće. Stoga ova metoda radi samo s antenama s Rinom<=Rкабеля. И то, всего лишь несколько случаев, да еще и на очень высокопроницаемом феррите.

• #9

  voljeni (Srijeda, 13. rujna 2017. 14:49)

  Dmitrij, hvala ti na divnom primjeru tr-ra, sve je ispalo 5 radi dobro, snaga je 500 vata, dvije cijevi su hladne, što mi je jako drago, hvala puno

• #10

  ps Nakon toga sam namotao još 2 tr-ra na kabelske zasune - svi rade dobro, ali je trebalo odabrati izlazni kapacitet, za svaki slučaj svoj kapacitet od 50pf do 30,5 pf na 29,8 MHz max VSWR 1,35 na 330m, ali sve radi na Windowsima, iako se ne javljaju svi, snaga je 100 w, hvala, sve radi, hvala još jednom

• #11

  Živjeli, Valentine! Da, sposobnost kompenzacije stvarno ovisi o dizajnu.

• #12

  Pozdrav Dmitry!
  Upoznao sam se s materijalima vašeg članka.
  Predstavljeni materijal je bez sumnje koristan; teorija bez prakse je mrtva. Velika snaga, velike struje u stacionarnim radijskim upravljačkim jedinicama - učinkovitost odašiljača nije osobito relevantna. Druga stvar su prijenosna, mala, širokopojasna, linearna VF pojačala s napajanjem od 12 V.
  RPU je izgrađen na temelju shema objavljivanja primopredajnika od 2011.-2014. Tužno iskustvo pokušaja i pogrešaka dovelo je do zaključka da ShPT (pri k = 1: 2 i 1: 3) na Amidon dalekozoru s bakrenim cijevima ne dopušta povećanje učinkovitosti za više od 20-25% u frekvencijskom rasponu gore do 30 MHz.
  SHPTL, na istom amidonu omogućuje vam da dobijete učinkovitost od oko 30-50%, ali pojavili su se drugi problemi: blokade u nižem ili gornjem frekvencijskom rasponu (s tim se još uvijek možete boriti, postoje savjeti) i najodvratnije nelinearno izobličenje (modulacija 1 kHz izobličenja od 10 do 35%). Da, ovo se slaže s teorijom.
  Stoga je pitanje: Koji ShPT ili ShPTL možete preporučiti za prijenosnu linearnu radio upravljačku jedinicu?

• #13

  Niti ste naveli Amidon materijale (općenito, to je Micrometals, a Amidon ih samo prodaje) koje ste koristili, niti metodologiju mjerenja. Ne vjerujem da je gornja granica učinkovitosti 35%. A što mislite pod "prijenosnom upravljačkom jedinicom"? Stoga se ne obvezujem dati odgovor na vaše pitanje. Za svoje potrebe, ne znam bolji način transformacije struja od ovdje opisanog, a koristim ga samo na prijemnim antenama.

• #14

  Kako će cijevni transformator odgovarati poluvalnoj žici s kraja? S omjerom namotaja od 1/16.

• #15

  Bit će mu loše. Koeficijent transformacije je previsok i kao jedna od posljedica toga jeaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaa ostaci ostataka interesa na ovoj transformaciji. Koristite autotransformatorske veze. Štoviše, beskorisno je pokušavati galvanski izolirati namote pri dovodu poluvalnog emitera s kraja. Općenito beskoristan.

• #16

  Pozdrav RV9CX!
  Za signalne kablove postoje filteri TDK ZCAT3035-1330.Mislite li da će takav ferit raditi barem u komutiranom induktivitetu antenskog tunera?

• #17

  Pa, gdje je poveznica na podatkovnu tablicu?
  Ne preporučam stavljanje ferita u tuner. Štoviše, sklopiv je. Jedna je stvar kada uskladite čisto aktivnu komponentu impedancije. Ali, u pravilu, oni koji koriste tunere rade na svim vrstama nasumičnih čipki - reaktivnost je tamo astronomska i nijedan ferit se s njom ne može nositi. Ne - sve će raditi, ali neće biti dovoljno snage u anteni, a ferit će otpasti jednog lijepog dana. Ovo je kao ekstremni slučaj.

• #18

  Hvala, tako sam i mislio
  https://product.tdk.com/info/en/catalog/datasheets/clamp-filter_commercial_zcat_en.pdf
  Podatkovna tablica je oskudna i ne otkriva karakteristike ferita.

• #19

  Iz podatkovne tablice jasno je da nisu prikladni za korištenje kao SMS. Pa, kao što sam rekao, nemojte ga stavljati u tuner. I koja je potreba za feritom u tuneru. Dok se dopisujemo, trebali smo to probati davno))) Možete simulirati reaktivno opterećenje za njega (lakše je s kondenzatorom) i vidjeti kako se ponaša.

• #20

  Zapao sam u trans. 1/16 na 4 feritne cijevi od monitora za usklađivanje žice od 21 metar, (napajanje) od kraja do jednog opsega 7 MHz. Dobro radi. Ali ne postaje jako vruće dugo na 400 W. Ako spojim 2 takva, shtpl. Dosljedno 1/4 + 1/4. Hoće li biti smisla? Nisam vidio takve metode na internetu.

• #21

  Neću ništa pisati o neprikladnoj uporabi transformatora, reći ću to o suštini problema.
  Čak iu ovom članku, prva fotografija je uzastopnih cijevi. U samom članku sam napisao da je bolje ne povećavati broj cijevi, već njihov presjek. Ovo su dvije opcije što učiniti!

  Što se tiče tvoje odluke... Naravno da to možeš. Pogotovo nakon spajanja 1/16 transa na kraj slučajnog šmrka. Ovu odluku ništa više ne može pokvariti. Ali ako vas zanima moje mišljenje, ponovit ću: morate povećati snagu transa rezanjem, uz razumijevanje zamršenosti njegova rada. Naime, da takvi transovi ne mogu probaviti reaktivne kemikalije.

• #22

  Hvala na brzom odgovoru! Očigledno ste u pravu. Mjerio sam samo SWR, bio je 1,7, ali reaktanciju nije bilo čime mjeriti. S namotom autotransformatora na prstenu T-200 iz Kine. SWR ispod 3 nije radio, a ni kod ostalih naših prstenova. Podešavanje duljine žice nije pomoglo! S transformatorom na F. cijevima možete dugo raditi na 100 W. Ali ne sa 400W. Potražit ću debele F. cijevi. Ne može se napraviti još jedna antena kao 20 metara žice od balkona. Krov. Zatvoreno.

• #23

  Morate napraviti L-konturu za svaki raspon. Uopće nije feritni transformator! Transformatori su za druge slučajeve. Na primjer, pored sebe imam članak u kojem sam donio impedanciju na istu u 2-pojasnoj anteni i već je transformirao takvim transom. U isto vrijeme, antena je podešena!

  Ne znam kakvu bih analogiju dao, ali vjerojatno ćete razumjeti ako kažem da ste na Aljasku otišli na skuteru. Možete ići, ali ne daleko i ne zadugo, a na Aljasku nećete stići.

• #24
• #25

  Zahvaljujući vašim (i ne samo, već uglavnom) člancima, izgradio sam nagnuti trokut od 82,7 metara sa simetričnim napajanjem iz kuta, visina ovjesa je 22 m na vrhu i 12 m na dnu. Ali koordinacija je rađena po principu T2FD. Oni. Umetnuo sam otpornik od 300 Ohma u središte kraka nasuprot kutu napajanja (mislio sam da bi veći otpor opterećenja dao manju struju u antenskoj ploči, a time i manje gubitke). Složio sam se s vašim preporukama koristeći ShPT 1:6 na cijevima. Rezultat: Antena radi odlično na svim američkim opsezima 3-30 MHz sa SWR-om ne većim od 2! Uključujući WAC i SV! Radio sa svim kontinentima i prikupio više od 300 DX sa snagom od 50 vata!
  Ovo “čudovište” izgradio sam od mogućnosti okruženja: centar grada, antena iznad dvorišta.
  Hvala još jednom i tradicionalno 73!
  

• #26

  Pa takve antene nikad neću moći opisati. Ali koordinacija, da - ova je opcija najoptimalnija.

Feritna cijev ima jednu veliku prednost - lako ju je pronaći na signalnom kabelu starog CRT monitora ili kupiti takav kabel u trgovini računalima. Posjeduje dovoljnu propusnost za HF (oko 1-30 MHz), što omogućuje prodaju antena za primopredajnik po nižoj cijeni. Princip brojanja broja zavoja:

Plava žica - 1 okret, Crvena žica - 1,5 okreta.

Balansni transformator na feritnim cijevima 50 / 300 Ohm

Počinjemo namotavanjem 2,5 zavoja (plavo), na temelju potrebnog otpora od 300 Ohma. Spojimo drugi kraj žice na uzemljenje na razini ulaznog priključka. Ovo će biti zajednička točka mase. Počevši od točke mase, namotavamo novih 2,5 zavoja žice (zelene), koji dovršavaju namotavanje od 300 Ohma. Opet počevši od točke uzemljenja, namotamo još 2 zavoja žice (crvene) koje spajamo na ulazni konektor (PL). Promjer žice određen je sposobnošću postavljanja namota u feritnu cijev.

Bilješka: Najdeblja moguća žica.

Ispunjavanje cijele rupe. Potpuno i ravnomjerno ispunjavajući prozor jezgre, možete postići manje "blokada" u HF rasponima. Kratki zaključci.

Ako želite imati veću snagu uređaja, trebate težiti ne povećanju broja cijevi, već povećanju presjeka svake cijevi. A broj cijevi trebao bi biti minimalan, tj. samo 2, ali “guste”!

Ne zaboravite da što je veća reaktivna komponenta u opterećenju, to je gore za transformator. Slijedeći ovaj princip, možemo izvršiti različite koordinacije, promatrajući broj okreta u skladu s tablicom:

Pri ekvivalentnom opterećenju izmjereni SWR ne prelazi 1,5 (u rasponu od 1 do 30 MHz).

Izmjereni gubitak je bio 0,4 dB.

(Napomena UA4AEU - možete postići SWR od 1,1 kompenziranjem reaktancije s malim kapacitetom na ulazu ili izlazu baluna (odabrano eksperimentalno na najvišoj frekvenciji).

Kada je spojen na antenu, može doći do blagog pomaka u rezonantnoj frekvenciji antene. Ovisno o veličini, namot može biti izrađen od emajlirane krute žice. Lakše je napraviti namot od fleksibilne izolirane žice.

Princip brojanja broja zavoja:

Plava žica - 1 okret,
Crvena žica - 1,5 okreta.

Balun 50 / 300

Počinjemo namotavanjem 2,5 zavoja (plavo) na temelju potrebnog otpora od 300 Ohma. Spojimo drugi kraj žice na uzemljenje na razini ulaznog priključka. Ovo će biti zajednička točka mase. Počevši od točke mase, namotamo novih 2,5 zavoja žice (zelene boje) koji dovršavaju namotavanje od 300 ohma. Opet počevši od točke uzemljenja, namotamo još 2 zavoja žice (crvene) koje spojimo na ulazni konektor (PL).

Promjer žice određen je sposobnošću postavljanja namota u feritnu cijev.

(Napomena UA4AEU - Najdeblja moguća žica.

Ispunjavanje cijele rupe.Potpuno i ravnomjerno ispunjavajući prozor jezgre, možete postići manje "blokada" u HF rasponima.

Kratki zaključci.

Ako želite imati veću snagu uređaja, trebate težiti ne povećanju broja cijevi, već povećanju presjeka svake cijevi. A broj cijevi trebao bi biti minimalan, tj. samo 2, ali “guste”!

Ne zaboravite da što je veća reaktivna komponenta u opterećenju, to je gore za transformator.)

Slijedeći ovaj princip, možemo izvršiti različite koordinacije, promatrajući broj okreta u skladu s tablicom:

Pri ekvivalentnom opterećenju izmjereni SWR ne prelazi 1,5 u rasponu od 1 do 30 MHz.

Izmjereni gubitak je bio 0,4 dB.

(Napomena UA4AEU - možete postići SWR od 1,1 kompenzacijom reaktivnosti s malim kapacitetom na ulazu ili izlazu baluna (odabrano eksperimentalno na najvišoj frekvenciji.

Pri spajanju na antenu moguć je lagani pomak u rezonantnoj frekvenciji ANT-a.).

Ovisno o veličini, namot može biti izrađen od emajlirane krute žice. Lakše je napraviti namot od fleksibilne izolirane žice.

Povezani materijali: