Typ kompresoru:

chladicí píst, nepřímoproudý, jednostupňový, ucpávka, vertikální.

Určeno pro práci ve stacionárních a přepravních chladicích jednotkách.

Technické specifikace , ,

Parametr	Význam
Chladicí výkon, kW (kcal / h)	12,5 (10750)
Freon	R12-22
Zdvih pístu, mm	50
Průměr válce, mm	67,5
Počet válců, ks	2
Frekvence otáčení klikového hřídele, s -1	24
Objem popsaný písty, m 3 / h	31
Vnitřní průměr připojeného sacího potrubí, ne menší než, mm	25
Vnitřní průměr připojeného výtlačného potrubí, ne menší než, mm	25
Celkové rozměry, mm	368*324*390
Čistá hmotnost, kg	47

Charakteristika a popis kompresoru...

Průměr válce - 67,5 mm
Zdvih pístu je 50 mm.
Počet válců je 2.
Jmenovité otáčky hřídele jsou 24s-1 (1440 ot./min.).
Kompresor může pracovat při rychlosti otáčení hřídele s-1 (1650 ot./min.).
Popsaný objem pístu, m3/h - 32,8 (při n = 24 s-1). 37,5 (při n = 27,5 s-1).
Typ pohonu je přes klínový řemen nebo spojku.

Chladicí látky:

R12 - GOST 19212-87

R22- GOST 8502-88

R142- TU 6-02-588-80

Kompresory jsou opravitelné položky a vyžadují pravidelnou údržbu:

Údržba po 500 hodinách; 2000 h, s výměnou oleje a čištěním plynového filtru;
- Údržba po 3750 h:
- aktuální opravy po 7600 hodinách;
- střední, oprava po 22500 hodinách;
- generální oprava po 45 000 h.

V procesu výroby kompresorů se design jejich jednotek a dílů neustále zdokonaluje. Proto se u dodávaného kompresoru mohou jednotlivé díly a sestavy mírně lišit od těch, které jsou popsány v pasu.

Princip činnosti kompresoru je následující:

když se klikový hřídel otáčí, písty se pohybují vratně
translační pohyb. Při pohybu pístu směrem dolů v prostoru tvořeném válcem a deskou ventilu vzniká podtlak, desky sacího ventilu se ohýbají a otevírají otvory v desce ventilu, kterými procházejí páry chladiva do válce. Plnění parami chladiva bude pokračovat, dokud píst nedosáhne své spodní polohy. Pohyb pístu nahoru uzavírá sací ventily. Zvýší se tlak ve válcích. Jakmile je tlak ve válci vyšší než tlak ve výtlačném potrubí, výtlačné ventily otevřou otvory ve „ventilové desce“, aby páry chladiva proudily do výtlačné komory. Po dosažení horní polohy se píst začne spouštět, vypouštěcí ventily se uzavřou a ve válci bude opět podtlak. Poté se cyklus opakuje. Kliková skříň kompresoru (obr. 1) je litinová s podpěrou pro ložiska klikového hřídele na koncích. Na jedné straně víka klikové skříně je grafitové olejové těsnění, z druhé strany je kliková skříň uzavřena víkem, ve kterém je umístěn cracker, který slouží jako doraz pro klikovou hřídel. Kliková skříň má dvě zátky, z nichž jedna slouží k plnění kompresoru olejem a druhá k vypouštění oleje. Na boční stěně klikové skříně je umístěn průhled pro sledování hladiny oleje v kompresoru. Příruba v horní části klikové skříně je určena pro připevnění bloku válců k ní. Blok válců spojuje dva válce do jednoho litinového odlitku, který má dvě příruby: horní pro připevnění ventilové desky s víkem bloku a spodní pro připevnění ke klikové skříni. Za účelem ochrany kompresoru a systému před ucpáním je v sací dutině jednotky instalován filtr. Pro zajištění návratu oleje nahromaděného v sací dutině je opatřena zátka s otvorem, která spojuje sací dutinu bloku s klikovou skříní. Skupina ojnice-píst se skládá z pístu, ojnice, prst. těsnicí a olejové stírací kroužky. Ventilová deska je instalována v horní části kompresoru mezi bloky válců a hlavou válců a skládá se z ventilové desky, desek pro sací a výtlačné ventily, sedel sacích ventilů, pružin, pouzder a vedení výtlačných ventilů. Ventilová deska má odnímatelná sedla sacích ventilů ve formě desek z tvrzené oceli se dvěma podlouhlými štěrbinami v každé. Štěrbiny jsou uzavřeny ocelovými pružinovými deskami, které jsou umístěny v drážkách ventilové desky. Sedla a deska jsou zajištěny čepy. Desky výtlačných ventilů jsou ocelové, kulaté, umístěné v prstencových drážkách desky, což jsou sedla ventilů. Aby se zabránilo bočnímu posunutí, jsou desky během provozu vystředěny lisovanými vodítky, jejichž nohy se opírají o dno prstencové drážky desky ventilu. Desky jsou shora přitlačovány k desce ventilu pružinami pomocí společné tyče, která je k desce přišroubována pouzdry. V liště jsou upevněny 4 čepy, na kterých jsou umístěny průchodky omezující zvedání výtlačných ventilů. Pouzdra jsou přitlačována proti směrovým ventilům nárazníkovými pružinami. Tlumicí pružiny za normálních podmínek nefungují; Slouží k ochraně ventilů před rozbitím při hydraulických rázech v případě vniknutí kapalného chladiva nebo přebytečného oleje do válců. Ventilová deska je rozdělena vnitřní přepážkou hlavy válců na sací a výtlačnou dutinu. V horní krajní poloze pístu mezi ventilovou deskou a spodní částí pístu je mezera 0,2 ... 0,17 mm, nazývaná lineární mrtvý prostor, olejové těsnění utěsňuje vnější hnací konec klikového hřídele. Typ ucpávky - samovyrovnávací grafit. Uzavírací ventily - sací a výtlačné, slouží k připojení kompresoru k chladivovému systému. K tělesu uzavíracího ventilu je připevněna úhlová nebo přímá armatura, stejně jako armatura nebo T pro připojení zařízení. Při otáčení vřetena ve směru hodinových ručiček uzavře hlavní průchod ventilem do systému s cívkou v krajní poloze a otevře průchod do armatury. Při otáčení vřetena proti směru hodinových ručiček v krajní poloze uzavře kuželem průchod do armatury a zcela otevře hlavní průchod ventilem do systému a uzavře průchod do T-kusu. V mezipolohách je průchod otevřený jak do systému, tak do odpaliště. Pohyblivé části kompresoru jsou mazány nástřikem. K mazání čepů ojnice klikového hřídele dochází přes vyvrtané šikmé kanály v horní části spodní hlavy ojnice. Horní hlava ojnice je mazána olejem, který stéká dolů uvnitř dno, píst a spadnutí do vyvrtaného otvoru horní hlavy ojnice. Aby se snížil přenos oleje z klikové skříně, je olej odnímatelný kroužek na pístu, který vypouští část oleje ze stěn válce zpět do klikové skříně.

Množství oleje k plnění: 1,7 + - 0,1 kg.

Výkon chlazení a efektivní výkon, viz tabulka:

Parametry	R12		R22	R142
	n = 24 s-1	n = 24 s-1	n = 27,5 s-1	n = 24 s-1
Chladicí výkon, kW	8,13	9,3	12,5	6,8
Efektivní výkon, kW	2,65	3,04	3,9	2,73

Poznámky: 1. Údaje jsou uvedeny v následujícím režimu: bod varu - minus 15 ° С; kondenzační teplota - 30 ° С; teplota sání - 20 ° С; teplota kapaliny před škrticím zařízením 30 ° С - pro freony R12, R22; bod varu - 5 ° С; kondenzační teplota - 60 С; teplota sání - 20 ° С: teplota kapaliny před škrticím zařízením - 60 ° С - pro freon 142;

Odchylka od jmenovitých hodnot chladicího výkonu a efektivního výkonu je povolena v rozmezí ± 7 %.

Rozdíl mezi výtlačným a sacím tlakem by neměl překročit 1,7 MPa (17 kgf / s * 1) a poměr výtlačného tlaku k sacímu tlaku by neměl překročit 1,2.

Výstupní teplota by neměla překročit 160 ° С pro R22 a 140 ° С pro R12 a R142.

Návrhový tlak 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2)

Kompresory si musí zachovat těsnost při zkoušce přetlakem 1,80 mPa (1,8 kgf.cm2).

Při práci na R22, R12 a R142 by teplota sání měla být:

tvs = t0 + (15 ... 20 ° С) při t0 ≥ 0 ° С;

TV = 20 ° С při -20 ° С< t0 < 0°С;

tvs = t0 + (35 ... 40 ° С) při t0< -20°С;

Chladící jednotka

Jednotka IF-56 je určena k chlazení vzduchu v chladicí komoře 9 (obr. 2.1).

Rýže. 2.1. Chladicí jednotka IF-56

1 - kompresor; 2 - elektromotor; 3 - ventilátor; 4 - přijímač; 5 - kondenzátor;

6 - sušička filtru; 7 - plyn; 8 - výparník; 9 - chladící komora

Rýže. 2.2. Chladící cyklus

V procesu škrcení kapalného freonu v škrticí klapce 7 (proces 4-5 in ph diagram), částečně se odpařuje, zatímco k hlavnímu odpařování freonu dochází ve výparníku 8 vlivem tepla odebraného ze vzduchu v chladicí komoře (izobaricko-izotermický proces 5-6 při p 0 = konst a t 0 = konst). Přehřátá pára o teplotě vstupuje do kompresoru 1, kde je stlačena z tlaku p 0 na tlak p K (polytropní, platná komprese 1-2d). Na Obr. 2.2 také ukazuje teoretickou, adiabatickou kompresi 1-2 A at s 1 = konst... V kondenzátoru se 4 páry freonu ochladí na kondenzační teplotu (proces 2d-3), poté kondenzují (izobaricko-izotermický proces 3-4 * při p K = konst a t K = konst... V tomto případě je kapalný freon podchlazen na teplotu (proces 4 * -4). Kapalný freon proudí do jímky 5, odkud proudí přes filtrdehydrátor 6 do škrticí klapky 7.

Technické údaje

Výparník 8 se skládá z žebrovaných baterií - konvektorů. Baterie jsou vybaveny tlumivkou 7 s termostatickým ventilem. 4 vzduchem chlazený kondenzátor, kapacita ventilátoru PROTI B = 0,61 m3/s.

Na Obr. 2.3 ukazuje skutečný cyklus parokompresní chladicí jednotky, postavené podle výsledků jejích zkoušek: 1-2а - adiabatická (teoretická) komprese par chladiva; 1-2d - aktuální komprese v kompresoru; 2d-3 - izobarické ochlazování par na
kondenzační teplota t NA; 3-4 * - izobaricko-izotermická kondenzace par chladiva v kondenzátoru; 4 * -4 - přechlazení kondenzátu;
4-5 - škrcení ( h 5 = h 4), v důsledku čehož se kapalné chladivo částečně odpaří; 5-6 - izobaricko-izotermické odpařování ve výparníku chladicí komory; 6-1 - izobarické přehřátí suché syté páry (bod 6, X= 1) na teplotu t 1 .

Rýže. 2.3. Chladící cyklus v ph-schéma

Výkonové charakteristiky

Hlavní provozní vlastnosti chladicí jednotky jsou chladicí výkon Q, spotřeba energie N, spotřeba chladiva G a specifický chladicí výkon q... Chladicí výkon je určen vzorcem, kW:

Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

kde G- spotřeba chladiva, kg / s; h 1 - entalpie páry na výstupu z výparníku, kJ / kg; h 4 - entalpie kapalného chladiva před sytičem, kJ / kg; q = h 1 – h 4 - měrný chladicí výkon, kJ / kg.

Konkrétní objemový chladící výkon, kJ / m 3:

q v = q / v 1 = (h 1 – h 4)/proti 1 . (2.2)

Tady proti 1 - měrný objem páry na výstupu z výparníku, m 3 / kg.

Průtok chladiva se zjistí podle vzorce, kg/s:

G = Q TO /( h 2D - h 4), (2.3)

Q = C’odpoledne V V ( t VE 2 - t V 1). (2.4)

Tady PROTIВ = 0,61 m 3 / s - kapacita ventilátoru ochlazujícího kondenzátor; t V 1 , tВ2 - teplota vzduchu na vstupu a výstupu z kondenzátoru, ºС; C’odpoledne- průměrná objemová izobarická tepelná kapacita vzduchu, kJ / (m 3 K):

C’odpoledne = (μ c pm)/(μ proti 0), (2.5)

kde (μ proti 0) = 22,4 m 3 / kmol - objem kilomolu vzduchu za normálních fyzikálních podmínek; (μ c pm) Je průměrná izobarická molární tepelná kapacita vzduchu, která je určena empirickým vzorcem, kJ / (kmol K):

(μ c pm) = 29,1 + 5,6 · 10-4 ( t B1 + t V 2). (2.6)

Teoretický výkon adiabatické komprese par chladiva v procesu 1-2 A, kW:

N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Relativní adiabatický a skutečný chladicí výkon:

k A = Q/N A; (2.8)

k = Q/N, (2.9)

představující teplo přenesené ze studeného zdroje na horký, na jednotku teoretického výkonu (adiabatického) a skutečného (elektrický výkon pohonu kompresoru). Koeficient výkonu je stejný fyzický význam a je určen vzorcem.

Ministerstvo školství a vědy Ruské federace

STÁTNÍ TECHNICKÁ UNIVERZITA NOVOSIBIRSK

_____________________________________________________________

DEFINICE CHARAKTERISTIK
CHLADICÍ JEDNOTKA

Metodické pokyny

pro studenty FES všech forem vzdělávání

Novosibirsk
2010

MDT 621,565 (07)

Sestavil: Cand. tech. vědy, doc. ,

Recenzent: Dr. vědy, prof.

Práce byla zpracována na katedře tepelných elektráren

© Stát Novosibirsk

Technická univerzita, 2010

ÚČEL LABORATORNÍ PRÁCE

1. Praktické upevnění znalostí o 2. větě termodynamiky, cykly, chladicí jednotky.

2. Seznámení s chladicí jednotkou IF-56 a jejími technickými charakteristikami.

3. Studium a konstrukce chladicích okruhů.

4. Stanovení hlavních charakteristik chladicí jednotky.

1. TEORETICKÉ ZÁKLADY PRÁCE

CHLADICÍ JEDNOTKA

1.1. Reverzní Carnotův cyklus

Chladicí jednotka je určena k přenosu tepla ze studeného zdroje na horký. Podle Clausiovy formulace druhého termodynamického zákona nemůže teplo samo přecházet ze studeného tělesa na horké. V chladicím zařízení k tomuto přenosu tepla nedochází samo o sobě, ale v důsledku mechanické energie kompresoru vynaložené na stlačování par chladiva.

Hlavní charakteristikou chladicí jednotky je chladicí součinitel, jehož vyjádření je získáno z rovnice prvního termodynamického zákona, napsané pro zpětný cyklus chladicí jednotky, s přihlédnutím ke skutečnosti, že pro jakýkoli cyklus je změna v vnitřní energie pracovní tekutiny D u= 0, konkrétně:

q= q 1 – q 2 = l, (1.1)

kde q 1 - teplo odevzdané horkému prameni; q 2 - teplo odebrané ze zdroje chladu; l- mechanický chod kompresoru.

Z (1.1) vyplývá, že teplo se předává horkému zdroji

q 1 = q 2 + l, (1.2)

a koeficient výkonu je podíl tepla q 2, přenesený ze studeného zdroje na horký, na jednotku vynaložené práce kompresoru

(1.3)

Maximální hodnota součinitele výkonu pro daný teplotní rozsah mezi T horké hory a T chlad studených zdrojů tepla má obrácený Carnotův cyklus (obr.1.1),

Rýže. 1.1. Reverzní Carnotův cyklus

pro které je teplo dodávané při t 2 = konst ze studeného zdroje do pracovní tekutiny:

q 2 = T 2 ( s 1 – s 4) = T 2 ds (1,4)

a teplo vydávané v t 1 = konst z pracovní tekutiny do zdroje chladu:

q 1 = T jeden · ( s 2 – s 3) = T 1 ds, (1,5)

V obráceném Carnotově cyklu: 1-2 - adiabatická komprese pracovní tekutiny, v důsledku čehož teplota pracovní tekutiny T 2 má vyšší teplotu T horké jarní hory; 2-3 - izotermický odvod tepla q 1 z pracovní tekutiny do horkého pramene; 3-4 - adiabatická expanze pracovní tekutiny; 4-1 - izotermická dodávka tepla q 2 ze studeného zdroje na pracovní médium. Vezmeme-li v úvahu vztahy (1.4) a (1.5), rovnici (1.3) pro chladicí koeficient obráceného Carnotova cyklu lze znázornit jako:

Čím vyšší je hodnota e, tím efektivnější je chladicí cyklus a tím méně práce l potřebné pro přenos tepla q 2 od studeného zdroje k horkému.

1.2. Cyklus parní kompresní chladicí jednotky

Izotermický přívod a odvod tepla v chladicí jednotce je možný, pokud je chladivem nízkovroucí kapalina, jejíž bod varu při atmosférickém tlaku t 0 £ 0 oC a při záporných teplotách varu tlak varu p 0 musí být vyšší než atmosférický, aby se zabránilo úniku vzduchu do výparníku. nízké kompresní tlaky umožňují vyrábět lehký kompresor a další prvky chladicí jednotky. S výrazným latentním výparným teplem r jsou žádoucí nízké specifické objemy proti, což umožňuje zmenšit velikost kompresoru.

Dobrým chladivem je čpavek NH3 (při bodu varu t k = 20 °C, saturační tlak p k = 8,57 bar a at t 0 = -34 оС, p 0 = 0,98 baru). Jeho latentní výparné teplo je vyšší než u jiných chladicích prostředků, ale jeho nevýhodou je toxicita a korozivnost vůči neželezným kovům, proto se amoniak v chladicích jednotkách pro domácnost nepoužívá. Methylchlorid (CH3CL) a ethan (C2H6) jsou dobrá chladiva; anhydrid siřičitý (SO2) se nepoužívá pro jeho vysokou toxicitu.

Freony - fluorochlorové deriváty nejjednodušších uhlovodíků (hlavně metanu) - jsou široce používány jako chladiva. Charakteristickými vlastnostmi freonů jsou jejich chemická odolnost, netoxicita, nedostatek interakce se stavebními materiály, když t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении p 0 = 1 bar; t 0 = -30,3 oC; kritické parametry R12: p cr = 41,32 bar; t cr = 111,8 °C; proti cr = 1,78 × 10-3 m3 / kg; adiabatický exponent k = 1,14.

Výroba freonu-12, jako látky ničící ozonovou vrstvu, byla v Rusku zakázána v roce 2000, povoleno je pouze použití R12 již vyrobeného nebo vytěženého ze zařízení.

2. provoz chladicí jednotky IF-56

2.1. chladicí jednotka

Jednotka IF-56 je určena k chlazení vzduchu v chladicí komoře 9 (obr. 2.1).

Ventilátor "href =" / text / kategorie / ventilátor / "rel =" záložka "> ventilátor; 4 - přijímač; 5 - kondenzátor;

6 - sušička filtru; 7 - plyn; 8 - výparník; 9 - chladící komora

Rýže. 2.2. Chladící cyklus

V procesu škrcení kapalného freonu v škrticí klapce 7 (proces 4-5 in ph diagram), částečně se odpařuje, zatímco k hlavnímu odpařování freonu dochází ve výparníku 8 vlivem tepla odebraného ze vzduchu v chladicí komoře (izobaricko-izotermický proces 5-6 při p 0 = konst a t 0 = konst). Přehřátá pára o teplotě vstupuje do kompresoru 1, kde je stlačena z tlaku p 0 na tlak p K (polytropní, platná komprese 1-2d). Na Obr. 2.2 také znázorňuje teoretickou, adiabatickou kompresi 1-2A at s 1 = konst..gif "width =" 16 "height =" 25 "> (proces 4 * -4). Kapalný freon proudí do přijímače 5, odkud proudí přes filtr-dehydrátor 6 do škrticí klapky 7.

Technické údaje

Výparník 8 se skládá z žebrovaných baterií - konvektorů. Baterie jsou vybaveny tlumivkou 7 s termostatickým ventilem. 4 vzduchem chlazený kondenzátor, kapacita ventilátoru PROTI B = 0,61 m3/s.

Na Obr. 2.3 ukazuje skutečný cyklus parokompresní chladicí jednotky, postavené podle výsledků jejích zkoušek: 1-2а - adiabatická (teoretická) komprese par chladiva; 1-2d - aktuální komprese v kompresoru; 2d-3 - izobarické ochlazování par na
kondenzační teplota t NA; 3-4 * - izobaricko-izotermická kondenzace par chladiva v kondenzátoru; 4 * -4 - přechlazení kondenzátu;
4-5 - škrcení ( h 5 = h 4), v důsledku čehož se kapalné chladivo částečně odpaří; 5-6 - izobaricko-izotermické odpařování ve výparníku chladicí komory; 6-1 - izobarické přehřátí suché syté páry (bod 6, X= 1) na teplotu t 1.

Rýže. 2.3. Chladící cyklus v ph-schéma

2.2. výkonnostní charakteristiky

Hlavní provozní vlastnosti chladicí jednotky jsou chladicí výkon Q, spotřeba energie N, spotřeba chladiva G a specifický chladicí výkon q... Chladicí výkon je určen vzorcem, kW:

Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

kde G- spotřeba chladiva, kg / s; h 1 - entalpie páry na výstupu z výparníku, kJ / kg; h 4 - entalpie kapalného chladiva před sytičem, kJ / kg; q = h 1 – h 4 - měrný chladicí výkon, kJ / kg.

Konkrétní objemový chladící výkon, kJ / m3:

q v = q/ proti 1 = (h 1 – h 4)/proti 1. (2.2)

Tady proti 1 - měrný objem páry na výstupu z výparníku, m3 / kg.

Průtok chladiva se zjistí podle vzorce, kg/s:

G = Q NA/( h 2D - h 4), (2.3)

Q = C’odpolednePROTI PROTI( t VE 2 - t V 1). (2.4)

Tady PROTIВ = 0,61 m3 / s - výkon ventilátoru chladícího kondenzátor; t V 1, tВ2 - teplota vzduchu na vstupu a výstupu z kondenzátoru, ºС; C’odpoledne- průměrná objemová izobarická tepelná kapacita vzduchu, kJ / (m3 K):

C’odpoledne = (μ cpm)/(μ proti 0), (2.5)

kde (μ proti 0) = 22,4 m3 / kmol - objem kilomolu vzduchu za normálních fyzikálních podmínek; (μ cpm) Je průměrná izobarická molární tepelná kapacita vzduchu, která je určena empirickým vzorcem, kJ / (kmol K):

(μ cpm) = 29,1 + 5,6 10-4 ( t B1 + t V 2). (2.6)

Teoretický výkon adiabatické komprese par chladiva v procesu 1-2A, kW:

N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Relativní adiabatický a skutečný chladicí výkon:

k A = Q/N A; (2.8)

k = Q/N, (2.9)

představující teplo přenesené ze studeného zdroje na horký, na jednotku teoretického výkonu (adiabatického) a skutečného (elektrický výkon pohonu kompresoru). Koeficient výkonu má stejný fyzikální význam a je určen vzorcem:

ε = ( h 1 – h 4)/(h 2D - h 1). (2.10)

3. Testování chlazení

Po spuštění chladicí jednotky je nutné počkat na nastolení stacionárního režimu ( t 1 = konst, t 2Д = const), poté změřte všechny hodnoty zařízení a zadejte je do tabulky měření 3.1, na základě jejíchž výsledků sestavte cyklus chladicí jednotky v ph- a ts-souřadnice pomocí parního diagramu pro Freon-12, znázorněného na Obr. 2.2. Výpočet hlavních charakteristik chladicí jednotky je proveden v tabulce. 3.2. Teplota vypařování t 0 a kondenzaci t K se nachází v závislosti na tlacích p 0 a p K podle tabulky. 3.3. Absolutní tlaky p 0 a p K je určeno vzorci, sloupec:

p 0 = B/750 + 0,981p 0 mil., (3,1)

p K = B/750 + 0,981p KM, (3,2)

kde PROTI- atmosférický tlak na barometru, mm. rt. Umění .; p 0M - přetlak odpařování podle manometru, ati; pКМ - přetlak kondenzace dle manometru, ati.

Tabulka 3.1

Výsledky měření

	Velikost	Dimenze	Význam	Poznámka
	tlak vypařování, p 0 mil			pomocí tlakoměru
	kondenzační tlak, p KM			pomocí tlakoměru
	Teplota v lednici t HC			termočlánek 1
	teplota par chladiva před kompresorem, t 1			termočlánek 3
	teplota par chladiva za kompresorem, t 2D			termočlánek 4
	teplota kondenzátu za kondenzátorem, t 4			termočlánek 5
	Teplota vzduchu za kondenzátorem, t V 2			termočlánek 6
	Teplota vzduchu před kondenzátorem, t V 1			termočlánek 7
	Výkon pohonu kompresoru, N			podle wattmetru
	tlak vypařování, p 0			podle vzorce (3.1)
	Teplota vypařování, t 0			podle tabulky (3.3)
	kondenzační tlak, p NA			podle vzorce (3.2)
	kondenzační teplota, t NA			podle tabulky 3.3
	Entalpie par chladiva před kompresorem, h 1 = F(p 0, t 1)			na ph-schéma
	Entalpie par chladiva za kompresorem, h 2D = F(p NA, t 2D)			na ph-schéma
	Entalpie par chladiva po adiabatické kompresi, h 2A			na ph- diagram
	Entalpie kondenzátu za kondenzátorem, h 4 = F(t 4)			na ph- diagram
	Specifický objem páry před kompresorem, proti 1=F(p 0, t 1)			na ph-schéma
	Proud vzduchu kondenzátoru PROTI PROTI			Podle pasu fanoušek

Tabulka 3.2

Výpočet hlavních charakteristik chladicí jednotky

NA

	Velikost	Dimenze		Význam
	Průměrná molární tepelná kapacita vzduchu (m Sodpoledne)	kJ / (kmol × K)	29,1 + 5,6 × 10-4 ( t B1 + t V 2)
	objemová tepelná kapacita vzduchu, S¢ pm	kJ / (m3 × K)	(m cp m) / 22.4
	C¢ p m PROTI PROTI( t VE 2 - t V 1)
	spotřeba chladiva, G		Q TO / ( h 2D - h 4)
	Specifický chladicí výkon, q		h 1 – h 4
	Chladící kapacita, Q		Gq
	Specifická objemová chladicí kapacita, qV		Q / proti 1
	adiabatická síla, N A		G(h 2A - h 1)
	Relativní adiabatická chladicí kapacita, NA A		Q / N A
	Relativní skutečná chladicí kapacita, NA		Q / N
	Koeficient chlazení, např		q / (h 2D - h 1)

Tabulka 3.3

saturační tlak freonu-12 (CF2 Cl2 - difluordichlormethan)

40

1. Schéma a popis chladicí jednotky.

2. Tabulky měření a výpočtů.

3. Dokončený úkol.

Cvičení

1. Zabudujte cyklus chladicí jednotky ph-diagram (obr. A.1).

2. Udělejte stůl. 3.4 používání ph-schéma.

Tabulka 3.4

Počáteční data pro konstrukci cyklu chladicí jednotky vts -souřadnice

2. Zabudujte cyklus chladicí jednotky ts-graf (obr. A.2).

3. Určete hodnotu koeficientu výkonu zpětného Carnotova cyklu pomocí vzorce (1.6) pro T 1 = T Do a T 2 = T 0 a porovnejte jej s koeficientem výkonu skutečné instalace.

LITERATURA

1. Sharov, Yu. I. Porovnání cyklů chladicích jednotek na alternativních chladivech / // Energetika i teploenergetika. - Novosibirsk: NSTU. - 2003. - Vydání. 7, - S. 194-198.

2. Kirillin, V.A. Technická termodynamika /,. - M .: Energiya, 1974 .-- 447 s.

3. Vargaftik, N. B. Příručka o termofyzikálních vlastnostech plynů a kapalin /. - M .: věda, 1972 .-- 720 s.

4. Andryushchenko, A.I. Základy technické termodynamiky reálných procesů /. - M .: Vyšší škola, 1975.

Všechny vyrobené u nás jsou malé chladicí stroje jsou freony. Nejsou sériově vyráběny pro provoz na jiná chladiva.

Obr. 99. Chladicí stroj IF-49M:

1 - kompresor, 2 - kondenzátor, 3 - termostatické ventily, 4 - výparníky, 5 - výměník tepla, 6 - citlivé kartuše, 7 - tlakový spínač, 8 - expanzní ventil vody, 9 - sušička, 10 - filtr, 11 - elektromotor , 12 - magnetický spínač.

Malé chladicí stroje jsou založeny na výše uvedených freonových kompresorových-kondenzačních jednotkách odpovídající kapacity. Průmysl vyrábí malé chladicí stroje převážně s jednotkami o výkonu 3,5 až 11 kW. Patří sem stroje IF-49 (obr. 99), IF-56 (obr. 100), XM1-6 (obr. 101); XMV1-6, XM1-9 (obr. 102); XMV1-9 (obr. 103); stroje bez speciálních značek s jednotkami AKFV-4M (obr. 104); AKFV-6 (obr. 105).

Obr. 104. Schéma chladicího stroje s jednotkou AKFV-4M;

1 - kondenzátor KTR-4M, 2 - výměník tepla TF-20M; 3 - VR-15 regulační ventil vody, 4 - tlakový spínač RD-1, 5 - kompresor FV-6, 6 - elektromotor, 7 - filtr-dehydrátor OFF-10a, 8 - výparníky IRSN-12,5M, 9 - termostat TRV ventily -2M, 10 - patrony citlivé.

Ve značném množství se vyrábí také stroje s jednotkami VS-2.8, FAK-0.7E, FAK-1.1E a FAK-1.5M.

Všechny tyto stroje jsou určeny pro přímé chlazení stacionárních chladicích komor a různých komerčních chladicí zařízení stravovací zařízení a obchody s potravinami.

Jako výparníky se používají nástěnné žebrované spirálové baterie IRSN-10 nebo IRSN-12,5.

Všechny stroje jsou plně automatizované a vybavené termostatickými ventily, tlakovými spínači a vodními regulačními ventily (pokud je stroj vybaven vodou chlazeným kondenzátorem). Poměrně velké z těchto strojů - ХМ1-6, ХМВ1-6, ХМ1-9 a ХМВ1-9 - jsou navíc vybaveny elektromagnetickými ventily a komorovými teplotními spínači, jeden společný solenoidový ventil je instalován na štítu kotvy před kapalinové potrubí, pomocí kterého můžete vypnout přívod freonu do všech výparníků najednou, a solenoidové ventily komory - na potrubích přivádějících kapalný freon do chladicích zařízení komor. Pokud jsou komory vybaveny více chladicími zařízeními a freon je do nich přiváděn dvěma potrubími (viz schémata), je na jedno z nich umístěn elektromagnetický ventil, aby se tímto nevypínala všechna chladicí zařízení komory. ventil, ale pouze ty, které dodává.

Jednotka IF-56 je určena k chlazení vzduchu v chladicí komoře 9 (obr. 2.1). Hlavními prvky jsou: freonový pístový kompresor 1, vzduchem chlazený kondenzátor 4, škrticí klapka 7, odpařovací baterie 8, filtr-sušič 6 naplněný vysoušedlem - silikagel, jímka 5 pro sběr kondenzátu, ventilátor 3 a elektromotor 2.

Rýže. 2.1. Schéma chladicí jednotky IF-56:

Technické údaje

Značka kompresoru
Počet válců
Objem popsaný písty, m3 / h
Chladivo
Chladicí výkon, kW
při t0 = -15 ° С: tк = 30 ° С
při t0 = +5 ° С tк = 35 ° С
Výkon elektromotoru, kW
Vnější plocha kondenzátoru, m2
Vnější povrch výparníku, m2

Výparník 8 se skládá ze dvou žebrovaných baterií - konvektorů. baterie jsou vybaveny 7 škrticí klapkou s termostatickým ventilem. 4 vzduchem chlazený kondenzátor, kapacita ventilátoru

VB = 0,61 m3/s.

Na Obr. 2.2 a 2.3 znázorňují skutečný cyklus parní kompresní chladicí jednotky, postavené podle výsledků jejích zkoušek: 1 - 2а - adiabatická (teoretická) komprese par chladiva; 1 - 2d - aktuální komprese v kompresoru; 2e - 3 - izobarické ochlazování par na

kondenzační teplota tк; 3 - 4 * - izobaricko-izotermická kondenzace par chladiva v kondenzátoru; 4 * - 4 - přechlazení kondenzátu;

4 - 5 - škrcení (h5 = h4), v důsledku čehož se kapalné chladivo částečně odpaří; 5 - 6 - izobaricko-izotermické odpařování ve výparníku chladicí komory; 6 - 1 - izobarické přehřátí suché syté páry (bod 6, x = 1) na teplotu t1.