Тип компресор:

хладилно бутало неправо, едноетапно, пълнене, вертикално.

Предназначение за работа в стационарни и транспортни хладилни инсталации.

Технически спецификации , ,

Параметър	смисъл
Охлаждащ капацитет, kW (kcal/h)	12,5 (10750)
фреон	R12-22
Ход на буталото, мм	50
Диаметър на цилиндъра, мм	67,5
Брой цилиндри, бр	2
Обороти на коляновия вал, s -1	24
Обемът, описан от буталата, m 3 / h	31
Вътрешен диаметър на свързаните смукателни тръбопроводи, не по-малък от, mm	25
Вътрешен диаметър на свързаните инжекционни тръбопроводи, не по-малко от, mm	25
Габаритни размери, мм	368*324*390
Нетно тегло, кг	47

Характеристики и описание на компресора ...

Диаметър на цилиндъра - 67,5 мм
Ход на буталото - 50 мм.
Брой цилиндри - 2.
Номинална скорост на вала - 24s-1 (1440 rpm).
Разрешено е да работи компресора при скорост на вала s-1 (1650 rpm).
Описан обем на буталото, m3/h - 32,8 (при n=24 s-1). 37,5 (при n=27,5 s-1).
Тип задвижване - чрез трансмисия с клинов ремък или съединител.

хладилни агенти:

R12 - GOST 19212-87

R22- GOST 8502-88

R142- ТУ 6-02-588-80

Компресорите са ремонтируеми продукти и изискват периодична поддръжка:

Поддръжка след 500 часа; 2000 ч, със смяна на масло и почистване на газов филтър;
- Поддръжкаслед 3750 часа:
- текущ ремонт след 7600 часа;
- среден, ремонт след 22500 часа;
- основен ремонтслед 45000 часа

В процеса на производство на компресори, дизайнът на техните компоненти и части непрекъснато се подобрява. Следователно в предоставения компресор отделните части и възли могат леко да се различават от описаните в паспорта.

Принципът на работа на компресора е както следва:

когато коляновия вал се върти, буталата се връщат обратно
прогресивно движение. Когато буталото се движи надолу в пространството, образувано от цилиндъра и пластината на клапана, се създава вакуум, плочите на смукателния клапан се огъват, отваряйки отвори в пластината на клапана, през които парите на хладилния агент преминават в цилиндъра. Пълненето с пари на хладилен агент ще продължи, докато буталото достигне долната си позиция. Когато буталото се движи нагоре, смукателните клапани се затварят. Налягането в цилиндрите ще се увеличи. След като налягането в цилиндъра е по-голямо от налягането в нагнетателния тръбопровод, изпускателните клапани ще отворят отвори в „клапанната плоча“, за да позволят парите на хладилния агент да преминат в изпускателната кухина. Достигайки горната позиция, буталото ще започне да се спуска, изпускателните клапани ще се затворят и отново ще има вакуум в цилиндъра. След това цикълът се повтаря. Картерът на компресора (фиг. 1) е чугунена отливка с опори за лагерите на коляновия вал в краищата. От едната страна на капака на картера има графитен жлеза, от друга страна картера е затворен с капак, в който е разположен крекер, който служи като ограничител на коляновия вал. Картерът има две тапи, едната от които служи за пълнене на компресора с масло, а другата за източване на маслото. На страничната стена на картера има зрително стъкло, предназначено да контролира нивото на маслото в компресора. Фланецът в горната част на картера е предназначен за закрепване на цилиндровия блок към него. Цилиндровият блок комбинира два цилиндъра в една чугунена отливка, която има два фланца: горният за закрепване на клапанната плоча към капака на блока и долният за закрепване към картера. За да се предпази компресора и системата от запушване, в смукателната кухина на уреда е монтиран филтър. За да се осигури връщането на маслото, натрупано в смукателната кухина, е предвиден щепсел с отвор, свързващ смукателната кухина на блока с картера. Групата на свързващия прът и буталото се състои от бутало, свързващ прът, пръст на ръката. уплътнителни и маслени скреперни пръстени. Таблото на клапана е монтирано в горната част на компресора между блоковете на цилиндъра и капака на цилиндъра, състои се от клапанна пластина, плочи на смукателния и нагнетателния клапан, седалки на смукателния клапан, пружини, втулки, водачи на нагнетателния клапан. Вентилната плоча има подвижни седла от смукателни клапани под формата на закалени стоманени пластини с два продълговати прореза във всяка. Прорезите са затворени със стоманени пружинни пластини, които са разположени в жлебовете на пластината на клапана. Седлата и плочата се фиксират с щифтове. Пластините на изпускателния клапан са стоманени, кръгли, разположени в пръстеновидните жлебове на плочата, които са седлата на клапаните. За да се предотврати странично изместване, по време на работа плочите са центрирани от щамповани водачи, крачетата на които се опират в дъното на пръстеновидния жлеб на пластината на клапана. Отгоре плочите се притискат към пластината на клапана чрез пружини, като се използва обща шина, която е прикрепена към плочата с болтове върху втулки. В шината са фиксирани 4 щифта, върху които са поставени втулки, ограничаващи издигането на изпускателните клапани. Втулките се притискат към водачите на клапаните чрез буферни пружини. При нормални условия буферните пружини не работят; Те служат за защита на клапаните от счупване по време на хидравлични удари в случай на навлизане на течен хладилен агент или излишно масло в цилиндрите. Таблото на клапана е разделено от вътрешна преграда на главата на цилиндъра на смукателна и нагнетателна кухини. В горното, крайно положение на буталото между пластината на клапана и долната част на буталото има празнина от 0,2 ... 0,17 mm, наречена линейно мъртво пространство.Спълнятелната кутия уплътнява задвижващия край на коляновия вал, който излиза. Тип на пълнежната кутия - графитна самоподравняваща се. Спирателни вентили - смукателни и нагнетателни, се използват за свързване на компресора към хладилната система. Към тялото на спирателния вентил върху резбата е прикрепен ъглов или прав фитинг, както и фитинг или тройник за свързване на устройства. Когато шпинделът се завърти по посока на часовниковата стрелка, в крайно положение, макарата блокира главния проход през клапана в системата и отваря прохода към фитинга. Когато шпинделът се завърти обратно на часовниковата стрелка, в крайно положение той затваря с конус прохода към фитинга и напълно отваря главния проход през клапана в системата и блокира преминаването към тройника. В междинни позиции проходът е отворен както към системата, така и към тройника. Смазването на подвижните части на компресора се извършва чрез разпръскване. Смазването на шейните на биелния прът на коляновия вал става чрез пробити наклонени канали в горната част на долния шейк на биелния прът. Горната глава на свързващия прът се смазва с изтичащо от него масло вътредъно, бутало и попадане в пробития отвор на горната глава на свързващия прът. За да се намали пренасянето на масло от картера, маслото е подвижен пръстен на буталото, който изхвърля част от маслото от стените на цилиндъра обратно в картера.

Количеството масло за пълнене: 1,7 + - 0,1 кг.

Хладилна ефективност и ефективна мощност, вижте таблицата:

Настроики	R12		R22	R142
	n=24 s-¹	n=24 s-¹	n=27,5 s-¹	n=24 s-¹
Охлаждащ капацитет, kW	8,13	9,3	12,5	6,8
Ефективна мощност, kW	2,65	3,04	3,9	2,73

Забележки: 1. Данните са дадени за режима: точка на кипене - минус 15°С; температура на кондензация - 30°С; температура на засмукване - 20°C; температура на течността пред дроселното устройство 30 ° C - за фреони R12, R22; точка на кипене - 5°C; температура на кондензация - 60 C; температура на засмукване - 20°C температура на течността пред дросела - 60°C - за фреон 142;

Допуска се отклонение от номиналните стойности на капацитета на охлаждане и ефективната мощност в рамките на ± 7%.

Разликата в налягането между нагнетателното и смукателното налягане не трябва да надвишава 1,7 MPa (17 kgf/s*1), а съотношението на изходното налягане към смукателното налягане не трябва да надвишава 1,2.

Температурата на разреждане не трябва да надвишава 160°C за R22 и 140°C за R12 и R142.

Проектно налягане 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2)

Компресорите трябва да поддържат херметичност при изпитване със свръхналягане от 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2).

При работа на R22, R12 и R142 температурата на засмукване трябва да бъде:

tvs=t0+(15…20°С) при t0 ≥ 0°С;

tvs=20°С при -20°С< t0 < 0°С;

tair= t0 + (35…40°С) при t0< -20°С;

Хладилен агрегат

Устройството IF-56 е предназначено за охлаждане на въздуха в хладилната камера 9 (фиг. 2.1).

Ориз. 2.1. Хладилен агрегат IF-56

1 - компресор; 2 - електродвигател; 3 – вентилатор; 4 - приемник; 5 -кондензатор;

6 - филтър-сушилня; 7 - дросел; 8 - изпарител; 9 - хладилник

Ориз. 2.2. Цикъл на охлаждане

В процеса на дроселиране на течен фреон в дросел 7 (процес 4-5 ин тел-диаграма), той се изпарява частично, докато основното изпаряване на фреона се извършва в изпарителя 8 поради топлината, взета от въздуха в хладилната камера (изобарно-изотермичен процес 5-6 при стр 0 = constи т 0 = const). Прегрята пара с температура влиза в компресор 1, където се компресира от налягане стр 0 за налягане стр K (политропна, реална компресия 1-2d). На фиг. 2.2 също така показва теоретично, адиабатно компресиране от 1-2 A at с 1 = const. В кондензатора 4 фреоновите пари се охлаждат до температурата на кондензация (процес 2e-3), след което кондензират (изобарно-изотермичен процес 3-4 * при стр K = constи т K = const. В този случай течният фреон се преохлажда до температура (процес 4*-4). Течният фреон се влива в приемника 5, откъдето преминава през филтър-сушилня 6 към дросела 7.

Технически данни

Изпарител 8 се състои от оребрени батерии - конвектори. Батериите са оборудвани с дросел 7 с термостатичен клапан. Кондензатор с принудително въздушно охлаждане 4, производителност на вентилатора V B = 0,61 m 3 / s.

На фиг. 2.3 показва действителния цикъл на парокомпресионна хладилна инсталация, построена според резултатите от нейните изпитвания: 1-2а - адиабатно (теоретично) компресиране на парите на хладилния агент; 1-2d - действителна компресия в компресора; 2e-3 - изобарно охлаждане на парите до
температура на кондензация тДА СЕ; 3-4 * - изобарно-изотермична кондензация на парите на хладилния агент в кондензатора; 4 * -4 - преохлаждане на конденза;
4-5 - дроселиране ( з 5 = з 4), в резултат на което течният хладилен агент частично се изпарява; 5-6 - изобарно-изотермично изпарение в изпарителя на хладилната камера; 6-1 - изобарно прегряване на суха наситена пара (точка 6, х= 1) до температура т 1 .

Ориз. 2.3. Цикъл на охлаждане в тел-диаграма

Характеристики на изпълнение

Основните експлоатационни характеристики на хладилния агрегат са капацитетът на охлаждане В, консумация на енергия н, консумация на хладилен агент ги специфичен капацитет на охлаждане q. Охлаждащата мощност се определя по формулата, kW:

Q=Gq=G(з 1 – з 4), (2.1)

където г– разход на хладилен агент, kg/s; з 1 – енталпия на парата на изхода на изпарителя, kJ/kg; з 4 - енталпия на течния хладилен агент пред дросела, kJ/kg; q = з 1 – з 4 – специфична охлаждаща мощност, kJ/kg.

Специфичното обемниохлаждащ капацитет, kJ / m 3:

q v= q/v 1 = (з 1 – з 4)/v 1 . (2.2)

Тук v 1 е специфичният обем на парата на изхода на изпарителя, m 3 /kg.

Дебитът на хладилния агент се намира по формулата, kg/s:

г = ВДА СЕ /( з 2D - з 4), (2.3)

В = ° С’вечерта V AT ( тВ 2 - тВ 1). (2.4)

Тук V B \u003d 0,61 m 3 / s - производителността на вентилатора, който охлажда кондензатора; тВ 1 , т B2 - температура на въздуха на входа и изхода на кондензатора, ºС; ° С’следобед- средният обемен изобарен топлинен капацитет на въздуха, kJ / (m 3 K):

° С’следобед = (μ от вечерта)/(μ v 0), (2.5)

където (μ v 0) \u003d 22,4 m 3 / kmol - обемът на киломол въздух при нормални физически условия; (μ от вечерта) е средният изобарен моларен топлинен капацитет на въздуха, който се определя по емпиричната формула, kJ/(kmol K):

(μ от вечерта) = 29,1 + 5,6 10 -4 ( т B1+ тВ 2). (2.6)

Теоретична мощност на адиабатно компресиране на парите на хладилния агент в процеса 1-2 A, kW:

нА = г/(з 2А - з 1), (2.7)

Относителен адиабатен и действителен капацитет на охлаждане:

кА = В/нНО; (2.8)

к = В/н, (2.9)

представляваща топлината, предадена от студен източник към горещ, за единица теоретична мощност (адиабатична) и действителна (електрическа мощност на задвижването на компресора). Коефициентът на производителност е същият физическо значениеи се определя по формулата.

Министерство на образованието и науката на Руската федерация

НОВОСИБИРСКИ ДЪРЖАВЕН ТЕХНИЧЕСКИ УНИВЕРСИТЕТ

_____________________________________________________________

СПЕЦИФИКАЦИЯ
ХЛАДИЛЕН КОМПЛЕКТ

Насоки

за студенти от ФЕС от всички форми на обучение

Новосибирск
2010

УДК 621.565(07)

Съставител: канд. технология науки, ст.н.с. ,

Рецензент: д-р техн. науки, проф.

Работата е изготвена в катедра „Топлоелектрически централи”.

© Новосибирска държава

технически университет, 2010г

ЦЕЛ НА ЛАБОРАТОРНАТА РАБОТА

1. Практическо затвърждаване на знанията по втория закон на термодинамиката, циклите, хладилните агрегати.

2. Запознаване с хладилния агрегат IF-56 и неговите технически характеристики.

3. Проучване и изграждане на цикли на хладилни агрегати.

4. Определяне на основните характеристики на хладилния агрегат.

1. ТЕОРЕТИЧНА ОСНОВА НА РАБОТАТА

ХЛАДИЛЕН КОМПЛЕКТ

1.1. Обратен цикъл на Карно

Хладилният агрегат е проектиран да пренася топлина от студен източник към горещ. Според формулировката на Клаузиус на втория закон на термодинамиката, топлината не може сама по себе си да премине от студено тяло към горещо. В хладилна инсталация такъв пренос на топлина не се осъществява сам по себе си, а поради механичната енергия на компресора, изразходвана за компресиране на парите на хладилния агент.

Основната характеристика на хладилната инсталация е коефициентът на производителност, чийто израз се получава от уравнението на първия закон на термодинамиката, записано за обратния цикъл на хладилната инсталация, като се има предвид факта, че за всеки цикъл, промяна във вътрешната енергия на работния флуид D u= 0, а именно:

q= q 1 – q 2 = л, (1.1)

където q 1 – топлина, отдадена на горещия извор; q 2 - топлина, взета от източника на студ; л– механична работа на компресора.

От (1.1) следва, че топлината се предава към горещия източник

q 1 = q 2 + л, (1.2)

коефициентът на производителност е съотношението на топлината q 2, прехвърлени от студен източник към горещ източник за единица изразходвана работа на компресора

(1.3)

Максималната стойност на коефициента на производителност за даден температурен диапазон между тпланини от горещи и тстудът на студените източници на топлина има обратен цикъл на Карно (фиг. 1.1),

Ориз. 1.1. Обратен цикъл на Карно

за които подадената топлина при т 2 = constот източника на студ до работния флуид:

q 2 = т 2 ( с 1 – с 4) = т 2 Ds (1.4)

и отделената топлина т 1 = constот работния флуид до източника на студ:

q 1 = тедин · ( с 2 – с 3) = т 1 Ds, (1.5)

В обратния цикъл на Карно: 1-2 - адиабатно компресиране на работния флуид, в резултат на което температурата на работния флуид т 2 става по-горещо тпланини с горещи извори; 2-3 - изотермично отвеждане на топлината q 1 от работния флуид до горещия извор; 3-4 - адиабатно разширение на работния флуид; 4-1 - изотермично топлоснабдяване q 2 от източника на студ към работния флуид. Като се вземат предвид отношенията (1.4) и (1.5), уравнение (1.3) за коефициента на производителност на обратния цикъл на Карно може да бъде представено като:

Колкото по-висока е стойността на e, толкова по-ефективен е цикълът на охлаждане и толкова по-малко работа лнеобходими за пренос на топлина q 2 от студен източник към горещ.

1.2. Парно-компресионен хладилен цикъл

Изотермичното подаване и отвеждане на топлината в хладилен агрегат може да се извърши, ако хладилният агент е нискокипяща течност, чиято точка на кипене при атмосферно налягане е т 0 £ 0 oC, а при отрицателни температури на кипене, налягането на кипене стр 0 трябва да бъде по-голямо от атмосферното, за да се предотврати навлизането на въздух в изпарителя. ниското налягане на компресия позволява да се направи компресора и другите елементи на хладилния агрегат олекотени. Със значителна латентна топлина на изпаряване rжелателни ниски специфични обеми v, което позволява да се намалят размерите на компресора.

Амонякът NH3 е добър хладилен агент (точка на кипене т k = 20 °C, налягане на насищане стр k = 8,57 bar и при т 0 \u003d -34 ° C, стр 0 = 0,98 бара). Неговата латентна топлина на изпаряване е по-висока от тази на другите хладилни агенти, но недостатъците му са токсичност и корозивност по отношение на цветни метали, поради което амонякът не се използва в домашни хладилни агрегати. Добрите хладилни агенти са метилхлорид (CH3CL) и етан (C2H6); Серният диоксид (SO2) не се използва поради високата му токсичност.

Фреоните, флуорохлорни производни на най-простите въглеводороди (главно метан), се използват широко като хладилни агенти. Отличителните свойства на фреоните са тяхната химическа устойчивост, нетоксичност, липса на взаимодействие със структурните материали, когато т < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении стр 0 = 1 бар; т 0 = -30,3 °С; критични параметри R12: стр cr = 41,32 bar; т cr = 111,8 °С; v cr = 1,78×10-3 m3/kg; адиабатен показател к = 1,14.

Производството на фреон-12, като вещество, което разрушава озоновия слой, беше забранено в Русия през 2000 г., разрешено е само използването на вече произведен R12 или извлечен от оборудване.

2. работа на хладилния агрегат IF-56

2.1. хладилен агрегат

Устройството IF-56 е предназначено за охлаждане на въздуха в хладилната камера 9 (фиг. 2.1).

Вентилатор" href="/text/category/ventilyator/" rel="bookmark">вентилатор; 4 - приемник; 5 - кондензатор;

6 - филтър-сушилня; 7 - дросел; 8 - изпарител; 9 - хладилник

Ориз. 2.2. Цикъл на охлаждане

В процеса на дроселиране на течен фреон в дросел 7 (процес 4-5 ин тел-диаграма), той се изпарява частично, докато основното изпаряване на фреона се извършва в изпарителя 8 поради топлината, взета от въздуха в хладилната камера (изобарно-изотермичен процес 5-6 при стр 0 = constи т 0 = const). Прегрята пара с температура влиза в компресор 1, където се компресира от налягане стр 0 за налягане стр K (политропна, реална компресия 1-2d). На фиг. 2.2 също така показва теоретичната, адиабатна компресия 1-2A при с 1 = const..gif" width="16" height="25"> (процес 4*-4). Течният фреон се влива в приемника 5, откъдето преминава през филтър-сушилня 6 към дросела 7.

Технически данни

Изпарител 8 се състои от оребрени батерии - конвектори. Батериите са оборудвани с дросел 7 с термостатичен клапан. Кондензатор с принудително въздушно охлаждане 4, производителност на вентилатора V B = 0,61 m3/s.

На фиг. 2.3 показва действителния цикъл на парокомпресионна хладилна инсталация, построена според резултатите от нейните изпитвания: 1-2а - адиабатно (теоретично) компресиране на парите на хладилния агент; 1-2d - действителна компресия в компресора; 2e-3 - изобарно охлаждане на парите до
температура на кондензация тДА СЕ; 3-4* - изобарно-изотермична кондензация на парите на хладилния агент в кондензатора; 4*-4 – преохлаждане на конденза;
4-5 - дроселиране ( з 5 = з 4), в резултат на което течният хладилен агент частично се изпарява; 5-6 - изобарно-изотермично изпарение в изпарителя на хладилната камера; 6-1 - изобарно прегряване на суха наситена пара (точка 6, х= 1) до температура т 1.

Ориз. 2.3. Цикъл на охлаждане в тел-диаграма

2.2. експлоатационни характеристики

Основните експлоатационни характеристики на хладилния агрегат са капацитетът на охлаждане В, консумация на енергия н, консумация на хладилен агент ги специфичен капацитет на охлаждане q. Охлаждащата мощност се определя по формулата, kW:

В = Gq = г(з 1 – з 4), (2.1)

където г– разход на хладилен агент, kg/s; з 1 – енталпия на парата на изхода на изпарителя, kJ/kg; з 4 - енталпия на течния хладилен агент пред дросела, kJ/kg; q = з 1 – з 4 – специфична охлаждаща мощност, kJ/kg.

Специфичното обемниохлаждащ капацитет, kJ/m3:

q v= q/ v 1 = (з 1 – з 4)/v 1. (2.2)

Тук v 1 – специфичен обем пара на изхода на изпарителя, m3/kg.

Дебитът на хладилния агент се намира по формулата, kg/s:

г = ВДА СЕ/( з 2D - з 4), (2.3)

В = ° С’следобедV AT( тВ 2 - тВ 1). (2.4)

Тук V B \u003d 0,61 m3 / s - производителността на вентилатора, който охлажда кондензатора; тВ 1, т B2 - температура на въздуха на входа и изхода на кондензатора, ºС; ° С’следобеде средният обемен изобарен топлинен капацитет на въздуха, kJ/(m3 K):

° С’следобед = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)

където (μ v 0) = 22,4 m3/kmol е обемът на киломол въздух при нормални физически условия; (μ cpm) е средният изобарен моларен топлинен капацитет на въздуха, който се определя по емпиричната формула, kJ/(kmol K):

(μ cpm) = 29,1 + 5,6 10-4( т B1+ тВ 2). (2.6)

Теоретична мощност на адиабатно компресиране на парите на хладилния агент в процеса 1-2A, kW:

нА = г/(з 2А - з 1), (2.7)

Относителен адиабатен и действителен капацитет на охлаждане:

кА = В/нНО; (2.8)

к = В/н, (2.9)

представляваща топлината, предадена от студен източник към горещ, за единица теоретична мощност (адиабатична) и действителна (електрическа мощност на задвижването на компресора). Коефициентът на производителност има същото физическо значение и се определя по формулата:

ε = ( з 1 – з 4)/(з 2D - з 1). (2.10)

3. Тест за охлаждане

След стартиране на хладилния агрегат е необходимо да се изчака, докато се установи стационарен режим ( т 1 = const т 2D = const), след което измерете всички показания на инструментите и ги въведете в таблицата с измервания 3.1, въз основа на резултатите от която изградете цикъла на хладилния агрегат в тел- и ts-координати с помощта на диаграмата на пара за фреон-12, показана на фиг. 2.2. Изчисляването на основните характеристики на хладилния агрегат се извършва в табл. 3.2. Температури на изпаряване т 0 и кондензация т K се намира в зависимост от налягането стр 0 и стрК според таблицата. 3.3. Абсолютни налягания стр 0 и стр K се определя по формулите, бар:

стр 0 = Б/750 + 0,981стр 0M, (3.1)

стр K = Б/750 + 0,981стрКМ, (3.2)

където AT- барометрично налягане, мм. rt. Изкуство.; стр 0M - свръхналягане на изпарение според манометъра, атм; стр KM - излишно налягане на кондензация според манометъра, атм.

Таблица 3.1

Резултати от измерването

	Стойност	Измерение	смисъл	Забележка
	налягане на изпарение, стр 0 м			чрез манометър
	Кондензационно налягане, стрКМ			чрез манометър
	Температурата в хладилника т HC			чрез термодвойка 1
	Температурата на парите на хладилния агент преди компресора, т 1			чрез термодвойка 3
	Температурата на парите на хладилния агент след компресора, т 2D			чрез термодвойка 4
	Температура на кондензата след кондензатора, т 4			чрез термодвойка 5
	Температура на въздуха след кондензатора, тВ 2			чрез термодвойка 6
	Температура на въздуха пред кондензатора, тВ 1			чрез термодвойка 7
	Мощност на компресора, н			по ватметър
	налягане на изпарение, стр 0			по формула (3.1)
	температура на изпаряване, т 0			според таблицата (3.3)
	Кондензационно налягане, стрДа се			по формула (3.2)
	температура на кондензация, тДа се			според таблицата 3.3
	Енталпията на парите на хладилния агент преди компресора, з 1 = е(стр 0, т 1)			На тел-диаграма
	Енталпията на парите на хладилния агент след компресора, з 2D = е(стрДА СЕ, т 2D)			На тел-диаграма
	Енталпия на парите на хладилния агент след адиабатно компресиране, з 2А			На ph-диаграма
	Енталпия на кондензата след кондензатора, з 4 = е(т 4)			На ph-диаграма
	Специфичният обем пара преди компресора, v 1=е(стр 0, т 1)			На тел-диаграма
	Въздушен поток през кондензатора V AT			Според паспорта вентилатор

Таблица 3.2

Изчисляване на основните характеристики на хладилната инсталация

Да се

	Стойност	Измерение		смисъл
	Среден моларен топлинен капацитет на въздуха, (m сследобед)	kJ/(kmol×K)	29,1 + 5,6×10-4( т B1+ тВ 2)
	Обемен топлинен капацитет на въздуха, с¢ стрм	kJ/(m3×K)	(м кпм) / 22.4
	° С¢ стрм V AT( тВ 2 - тВ 1)
	консумация на хладилен агент, г		ВДА СЕ / ( з 2D - з 4)
	Специфичен капацитет на охлаждане, q		з 1 – з 4
	капацитет на охлаждане, В		Gq
	Специфичен обемен охлаждащ капацитет, qV		В / v 1
	адиабатна мощност, на		г(з 2А - з 1)
	Относителен адиабатен капацитет на охлаждане, Да сеНО		В / нНО
	Относителен реален капацитет на охлаждане, Да се		В / н
	коефициент на производителност, e		q / (з 2D - з 1)

Таблица 3.3

Налягане на насищане на фреон-12 (CF2 кл2 – дифлуородихлорометан)

40

1. Схема и описание на хладилния агрегат.

2. Таблици с измервания и изчисления.

3. Изпълнена задача.

Упражнение

1. Изградете хладилен цикъл в тел-диаграма (фиг. P.1).

2. Направете таблица. 3.4 използване тел-диаграма.

Таблица 3.4

Първоначални данни за изграждане на цикъл на хладилна инсталация вts - координати

2. Изградете цикъл на охлаждане в ts-диаграма (фиг. P.2).

3. Определете стойността на коефициента на производителност на обратния цикъл на Карно по формула (1.6) за т 1 = тК и т 2 = т 0 и го сравнете с COP на действителната инсталация.

ЛИТЕРАТУРА

1. Шаров, Ю. И.Сравнение на цикли на хладилни агрегати, използващи алтернативни хладилни агенти / // Енергетика и топлоенергетика. - Новосибирск: NSTU. - 2003. - бр. 7, - С. 194-198.

2. Кирилин, В. А.Техническа термодинамика / , . – М.: Енергия, 1974. – 447 с.

3. Варгафтик, Н. Б.Справочник по топлофизични свойства на газове и течности / . - М.: Наука, 1972. - 720 с.

4. Андрюшченко, А.И.Основи на техническата термодинамика на реалните процеси / . - М .: Висше училище, 1975.

Всички произведени у нас са малки хладилни машиниса фреон. Не се произвеждат масово за работа с други хладилни агенти.

Фиг.99. Схема на хладилна машина IF-49M:

1 - компресор, 2 - кондензатор, 3 - разширителни вентили, 4 - изпарители, 5 - топлообменник, 6 - чувствителни патрони, 7 - превключвател за налягане, 8 - клапан за управление на водата, 9 - сушилня, 10 - филтър, 11 - електродвигател , 12 - магнитен ключ.

Малките хладилни машини са базирани на фреоновите компресорно-кондензационни агрегати със съответния капацитет, разгледан по-горе. Индустрията произвежда малки хладилници предимно с агрегати с мощност от 3,5 до 11 kW. Те включват машини IF-49 (фиг. 99), IF-56 (фиг. 100), KhM1-6 (фиг. 101); XMV1-6, XM1-9 (фиг. 102); HMV1-9 (фиг. 103); машини без специални марки с агрегати AKFV-4M (фиг. 104); AKFV-6 (фиг. 105).

Фиг.104. Схема на хладилна машина с агрегат AKFV-4M;

1 - кондензатор KTR-4M, 2 - топлообменник TF-20M; 3 - клапан за управление на водата VR-15, 4 - превключвател за налягане RD-1, 5 - компресор FV-6, 6 - електродвигател, 7 - филтър-сушилня OFF-10a, 8 - изпарители IRSN-12.5M, 9 - разширителни вентили TRV -2M, 10 - чувствителни патрони.

В значителни количества се произвеждат и машини с агрегати VS-2.8, FAK-0.7E, FAK-1.1E и FAK-1.5M.

Всички тези машини са предназначени за директно охлаждане на стационарни хладилни камери и различни търговски хладилно оборудванезаведения за обществено хранене и хранителни магазини.

Като изпарители се използват стенни батерии с оребрена намотка IRSN-10 или IRSN-12.5.

Всички машини са напълно автоматизирани и оборудвани с термостатични клапани, превключватели за налягане и вентили за управление на водата (ако машината е оборудвана с кондензатор с водно охлаждане). Сравнително големите от тези машини - XM1-6, XMB1-6, XM1-9 и XMB1-9 - също са оборудвани с електромагнитни клапани и температурни превключватели на камерата, един общ електромагнитен клапан е инсталиран на таблото на клапана пред колектора за течност , с който можете да изключите подаването на фреон към всички изпарители наведнъж, а камерните електромагнитни клапани - на тръбопроводи, доставящи течен фреон към охладителните устройства на камерите. Ако камерите са оборудвани с няколко охладителни устройства и фреонът се подава към тях през два тръбопровода (вижте диаграмите), тогава върху един от тях се поставя електромагнитен клапан, така че не всички охладителни устройства на камерата да се изключват през този клапан, а само тези, които храни.

Устройството IF-56 е предназначено за охлаждане на въздуха в хладилната камера 9 (фиг. 2.1). основните елементи са: фреонов бутален компресор 1, кондензатор с въздушно охлаждане 4, дросел 7, изпарителни батерии 8, филтър-сушилня 6, напълнена със десикант - силикагел, приемник 5 за събиране на кондензат, вентилатор 3 и електрически двигател 2.

Ориз. 2.1. Схема на хладилния агрегат IF-56:

Технически данни

Марка компресор
Брой на цилиндрите
Обем, описан от бутала, m3/h
хладилен агент
Охлаждащ капацитет, kW
при t0 = -15 °С: tк = 30 °С
при t0 = +5 °С tк = 35 °С
Мощност на електродвигателя, kW
Външна повърхност на кондензатора, m2
Външна повърхност на изпарителя, m2

Изпарител 8 се състои от две оребрени батерии - конвектори. батериите са оборудвани с дросел 7 с термостатичен клапан. Кондензатор с принудително въздушно охлаждане 4, производителност на вентилатора

VB = 0,61 m3/s.

На фиг. Фигури 2.2 и 2.3 показват действителния цикъл на парокомпресионна хладилна инсталация, изградена според резултатите от нейните изпитания: 1 - 2а - адиабатно (теоретично) компресиране на парите на хладилния агент; 1 - 2d - действителна компресия в компресора; 2г - 3 - изобарно охлаждане на парите до

температура на кондензация tk; 3 - 4* - изобарно-изотермична кондензация на парите на хладилния агент в кондензатора; 4* - 4 - преохлаждане на конденза;

4 - 5 - дроселиране (h5 = h4), в резултат на което течният хладилен агент частично се изпарява; 5 - 6 - изобарно-изотермично изпаряване в изпарителя на хладилната камера; 6 – 1 – изобарно прегряване на суха наситена пара (точка 6, х = 1) до температура t1.